地下室顶板加固方案

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1、目　录一、编制说明2二、编制依据2三、设计概况2四、荷载计算3五、立杆受压应力及稳定性的计算6六、钢管加固搭设及拆除8七、钢管加固支撑的检查10八、施工安全注意措施11九、附图1111一、编制说明为了保证****工程总进度的要求，本工程在主体施工阶段需及时插入二次结构施工，根据现场各楼栋施工电梯布置情况和二次结构及装饰装修施工的需要，需要在本工程的地下室顶板上设置一条施工道路。施工期间的荷载大于顶板设计活荷载，需对布置材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板及负一层现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。二、编制依据1、国家和行业现

2、行施工验收规范、规程、标准。2、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》物价出版社20045、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；6、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）；三、设计概况11设计概况，地下室顶板厚度160mm，梁截面尺寸有350mmx700mm，250mmx600mm等，截面型式均为矩形，框架柱之间最大跨度为5398mm，次梁布置按井字梁形式布置，顶板跨度为2525mm~2

3、700mm，设计参考依据为顶板上覆土厚度1200mm（土容重按17KN/m2），计算地下室顶板设计承载力为：1.2x17x1.2=20.4KN/m2。但本次施工道路加固范围大部分在消防车道上，按结构设计说明消防车道处的顶板设计承载力为35KN（不覆土时）三、荷载计算（一）荷载取值1、拆塔吊车按20T吊车考虑，自重28吨，吊运塔吊大臂按5吨计，合计33×1.1，总计37吨。2、预拌砂浆罐车按装12m³车考虑，混凝土罐车自重约16吨，12立方米预拌砂浆按24吨计，合计40吨。3、干拌砂浆储存罐按存储20m³考虑，干拌砂浆料重32吨，罐自重2.6

4、吨，合计34.6×1.1，总计38吨考虑。（考虑动荷载）（二）结构验算1、吊车、预拌砂浆罐车、干拌砂浆储存罐作用下楼面等效均布活荷载的确定因预拌砂浆罐车最重，以下按预拌砂浆罐车作用下验算楼面等效均布活荷载。2、预拌砂浆运输车参数为：总重（含自重和考虑1.1安全系数）40000Kg合400KN轴距3220~3800+1350mm，前轮距约2000，后轮距1800mm11按后轮承担全部荷载的80%计算，共两个车轴四个车轮，每个车轮承担荷载400x0.8÷4=80KN。按设计承载力计算顶板弯矩：地下室顶板的板跨度一般为2525mm~2700mm，

5、按2700mm跨度、设计承载力计算每米顶板弯矩图如下：按三跨连续梁查表得：最大正弯矩M=0.101ql2=0.101×20.4×2.7×2.7=15.02KN•m最大负弯矩M=-0.177ql2=-0.177×20.4×2.7×2.7=-26.32KN•m最小剪力V=0.45ql=0.45×20.4×2.7=24.79KN3、按混凝土运输车车轮荷载值在钢管支撑间距内计算弯矩：地下室钢管支撑的纵横距为900mm(即900mmx900mm搭设,混凝土运输车车轮荷载值每米顶板产生弯矩图如下：按单跨简支梁计算得：最大弯矩M=0.25ql2=0.25

6、×80×0.9×0.9=16.2KN•m＜20.4KN•m11小于设计承载力产生的弯矩，满足要求。（三）立杆强度和稳定性验算混凝土运输车后轮轴矩1800mm，在此范围内排列支撑钢管3排，上部施工荷载按混凝土运输车重量400KN计算，地下室顶板设计承载最小剪力为24.79KN，计算混凝土运输车在后轮轴矩范围内每根钢管支撑的荷载。F=（80-24.79）÷4=13.8KN1、立杆强度计算：б=N/A=13.8×103/489=28.2N/mm2

7、—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查表取值；立杆计算长度10=kμh=1.155×1.5×150=260cm长细比：λ=10/i(钢管回转半径)=260/1.58=165，查表∮=0.259A——立杆的截面面积，A=489mm2N/(∮A)=13.8×103/(0.259×489)=109N/mm2

8、加固。搭设范围、平面图和立面图如下：11地下室负一层、负二层加固平面图11地下室负一层、负二层加固立面图11六、钢管加固搭设及拆除1、工艺流程铺底部垫木→搭设立杆和扫地杆→校正立