绞车拉力验算(逆序)

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1、牵引力:绞车钢丝绳最大静张力:(JD-1.6)为16KN即为绞车地拉力绞车摩擦系数(滚动轴承):0.01绞车摩擦系数(滑动轴承):0.015钢丝绳摩擦系数:0.15~0.2验算时先算所拉重物地力,若小于绞车拉力,即不能使用.若大于绞车拉力,然后验算钢丝绳安全系数是否大于5,大于5满足要求,小于5不满足,需换绳.如:JD-1.6型调度绞车提升支架地验算12绞车提升能力逆序验算2008年11月15日12JD-2.5型调度绞车单勾提升重量预算(Q=13T时,最大倾角为11°)1、拉力验算平板车与支架:Q=13T使下滑力满足地条件为:F物=Qg.(sina+f1c

2、osa)≤25KN=13×9.8×(sina+f1cosa)≤25KN(sina+f1cosa)≤25KN/13/9.8=0.196即(sina+f1cosa)≤0.196(f1取0.01)又(sina)2+(cosa)2=1求得:a≤10.5°~11°2、钢丝绳验算:Ma=Qp/[mg.(sina+f1cosa)+mp.g(sina+f2cosa)]Qp—为钢丝绳破断拉力总和,239.4KNm—平板车与支架重量Mp—每米钢丝绳重量,1.5Kg/mL0—钢丝绳长度f1—绞车摩擦系数f2—钢丝绳摩擦系数则Ma=239400/[13000×9.8×(sin11

3、°+0.015×cos11°)+1.5×9.8×24×(sin11°+0.2×cos11°)]=239400/26298.77≈9.1>6.5(煤矿安全规程)12因此,在11°时钢丝绳能够满足提升支架要求.1、拉力验算平板车与支架:Q=1.8T使下滑力满足地条件为:F物=Qg.(sina+f1cosa)≤25KN=1.8×9.8×(sina+f1cosa)≤25KN(sina+f1cosa)≤25KN/1.8/9.8=1.42即(sina+f1cosa)≤0.196(f1取0.01)又(sina)2+(cosa)2=1求得:a≤10.5°~11°2、钢丝绳

4、验算:Ma=Qp/[mg.(sina+f1cosa)+mp.g(sina+f2cosa)]Qp—为钢丝绳破断拉力总和,239.4KNm—平板车与支架重量Mp—每米钢丝绳重量,1.5Kg/mL0—钢丝绳长度f1—绞车摩擦系数f2—钢丝绳摩擦系数则Ma=239400/[13000×9.8×(sin11°+0.015×cos11°)+1.5×9.8×24×(sin11°+0.2×cos11°)]=239400/26298.77≈9.1>6.5(煤矿安全规程)12因此,在11°时钢丝绳能够满足提升支架要求.JD-2.0型调度绞车单勾提升重量预算(Q=12.5T时,

5、最大倾角为9.25°)平板车与支架:Q=12.8T使下滑力满足地条件为:F物=Qg.(sina+f1cosa)≤20KN=12.8×9.8×(sina+f1cosa)≤20KN(sina+f1cosa)≤20KN/12.8/9.8=0.159即(sina+f1cosa)≤0.159(f1取0.01)又(sina)2+(cosa)2=1求得:cosa≤0.987即a≤9.25°JD-2.0型调度绞车单勾提升重量预算(Q=12.5T时,最大倾角为9.25°)平板车与支架:Q=12.5T使下滑力满足地条件为:F物=Qg.(sina+f1cosa)≤20KN12=

6、12.8×9.8×(sina+f1cosa)≤20KN(sina+f1cosa)≤20KN/12.5/9.8=0.16即(sina+f1cosa)≤0.16(f1取0.01)又(sina)2+(cosa)2=1求得:cosa≤0.987即a≤9.25°JD-2.0型调度绞车单勾提升重量预算(Q=12T时,最大倾角为9.94°)平板车与支架:Q=12T使下滑力满足地条件为:F物=Qg.(sina+f1cosa)≤20KN=12.8×9.8×(sina+f1cosa)≤20KN(sina+f1cosa)≤20KN/12/9.8=0.17即(sina+f1cos

7、a)≤0.17(f1取0.01)又(sina)2+(cosa)2=1求得:cosa≤0.985即a≤9.94°JD-2.0型调度绞车单勾提升重量预算(a=15°时,最大重物为7.6T)12巷道倾角为15°,使下滑力满足地条件为:F物=Qg.(sina+f1cosa)≤20KN=Q×9.8×(sina+f1cosa)≤20KNQ≤20KN/9.8/(sina+f1cosa)(f1取0.01)a=15°求得:Q≤7.6TJD-2.0型调度绞车单勾提升重量预算(a=14°时,最大重物为8.11T)巷道倾角为14°,使下滑力满足地条件为:F物=Qg.(sina+f

8、1cosa)≤20KN=Q×9.8×(sina+f1cosa)≤2

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