拉索点式玻璃幕墙结构计算

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1、第四章、拉索点式玻璃幕墙结构计算A、点玻面板计算一、基本参数工程所在地：北京市幕墙计算标高：35.0m玻璃最大设计分格：B×H=1.8×2.08mB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：8度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、风荷载标准值WK:作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)βgz:瞬时风压的阵风系数:取1.797按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1μs:风荷载体型系数:取1.2按《玻璃幕墙工程技术手册》JGJ102-2003第5.2.1条μz:风荷载高度变化系数:1.069按《建筑结构荷载规范》GB50009

2、-2001表7.2.1北京基本风压W0=0.45KN/m2，WK=βgzμsμzW0=1.797×1.2×1.069×0.45=1.037KN/m2＞1.0KN/m2取WK=1.037KN/m22、风荷载设计值W:风荷载设计值(KN/m2)rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4W=rw×Wk=1.4×1.037=1.452KN/m23、玻璃幕墙构件重量荷载GAK:玻璃幕墙构件自重标准值8+8+12A+8mm厚钢化玻璃面荷载标准值（8++8+8）×25.6=614.4N/m2考虑驳接头及部件面荷载标准值80N/m2GAK=614.4+80=

3、694.4N/m2取GAK=0.75KN/m2GK:每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量B:玻璃幕墙分格宽:1.8mH:玻璃幕墙分格高:2.08m4、地震作用qEK:垂直于幕墙平面水平地震作用标准值βE:动力放大系数:可取5.0，αmax:水平地震影响系数最大值:0.16，qEK==5×0.16×0.75=0.6KN/m25、荷载组合风荷载和地震作用水平分布设计值q=ψW·γW·qW+ψE·γE·qEK=1.0×1.4×1.037+0.5×1.3×0.6=1.842KN/m2风荷载和地震作用水平分布标准值qK=ψW·qW+ψE·q

4、EK=1.0×1.037+0.5×0.6=1.337KN/m2三、玻璃的选用与校核1、玻璃强度计算由于此部分幕墙与竖直方向成24O夹角，采用8+1.52PVB+8+12+8钢化夹胶中空玻璃；经过分析，在玻璃承受负风压时受力最不利，这里仅需要验算内片玻璃的强度和挠度。内片恒载标准值25.6*0.008=0.205kpa，0.205×Sin24O＝0.083kpa内片恒载设计值1.2×0.083＝0.1kpa，内片玻璃上的风载标准值1.037×1.1×512/(1024+512)=0.380kpa内片玻璃上的风载设计值1.4×0.380＝0.

5、532kpa内片玻璃上地震作用标准值5×0.16×0.205×Cos24O＝0.15kpa内片玻璃上地震作用设计值1.3×0.15＝0.195kpa计算玻璃强度采用下列荷载组合1.0×恒载设计值＋1.0×风载设计值＋0.5×地震作用设计值1.0×0.1+1.0×0.532+0.5×0.195=0.730kpa计算玻璃挠度采用下列荷载组合1.0×恒载标准值＋1.0×风载标准值1.0×0.083+1.0×0.380=0.463kpa玻璃按四点支承板计算玻璃承受水平风荷载和地震荷载作用校核依据:σ≤=84N/mm2q:玻璃所受荷载组合设计值C：

6、玻璃孔边距150mmLx:玻璃长边孔距Lx=H-2×C=2080-2×150=1780mmLy:玻璃短边孔距Ly=B-2×C=1800-2×150=1500mmt:玻璃的计算厚度:8mmα1:四点支承玻璃面板的应力系数由边长比，得:m=0.144，μ=0.01955查表得：η=0.9（1）σ:四点支承玻璃面板跨中最大弯曲应力值σ===28.1N/mm2≤=84N/mm2玻璃的强度满足设计要求。3、玻璃的挠度校核校核依据：μ≤[μ]==29.6mmE：玻璃的弹性模量7.2×104N/mm2=3.2×106N·mm：四点支承玻璃面板的挠度系数

7、==25.6mm＜[μ]==29.7mm4、玻璃在自重作用下的挠度==4.6mm≈[μ]==4.4mm玻璃挠度符合设计要求。B、点玻拉索计算点式玻璃幕墙采用拉索式结构，水平荷载由竖向索桁架承受，自重荷载由承重索和竖向索桁架承受，索桁架高度H=4.16m，矢高f0=0.52m，横向分格B=1.8m；钢索的强度标准值520N/mm2。拉索张拉在水平桁架上，桁架最大跨度为15.3m，上、下端均采用三角形桁架。一、设计荷载q:水平面荷载设计值:1.826KN/m2qK:水平面荷载标准值:1.325KN/m2+q线:水平线荷载设计值q线=q·B=1

8、.826×1.578=2.881KN/mqK线:水平线荷载标准值qK线=qK·B=1.325×1.578=2.091KN/mGK:玻璃自重荷载标准值:0.6KN/m2G:玻璃自重荷载设计值:0