现浇箱梁支架计算

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1、4.现浇箱梁施工荷载计算4.1恒载第一次浇筑阶段①底板部位：0.22*26=5.76KN/m2②端梁、中横梁及腹板部位：1.38*26=35.88KN/m2③箱体组合底模及排架支撑自重：2.6KN/m2第二次浇筑阶段①顶板、翼板部位：0.25*26=6.5KN/m2②端梁和中横梁及腹板部位：0.45*26=11.7KN/m24.2施工活载施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载2.5KN/m2振捣砼产生的荷载2.0KN/m24.3综合设计荷载值箱梁空腹部位：（5.76+6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0

2、）*1.4=24.1KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁翼板部位：（6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=17.2KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁端梁、中横梁及腹板部位：（35.88+11.7+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=65.6KN/m2单肢立杆承载面积：0.6m*0.6m=0.36m25.支架稳定承载力设计值计算5.1支架允许承载力本工程采用碗扣式支架，立杆为Φ48.5*3.5mm钢管，可调顶托螺杆高度a≤30

3、0mm。钢管几何特性：截面积A=4.89cm2=489mm2截面回转半径r=15.8mm旧材折算Q235钢抗压强度f=205KN/mm2*0.85=174.25KN/mm2支架立杆的横杆步距1200mm时立杆长细比按扣件式钢管脚手架计算λ=（h+2a）/r=（1200+2*300）/15.8=114查表得φ=0.489单杆稳定承载力Nd=φ*A*f=0.489*489*174.25=41.7KN5.2支架设计承载力验算①空腹部位：单杆实际承受最大轴向力N=24.1*0.9*1.2=26.0KN＜Nd=41.

4、7KN。②腹板部位：单杆实际承受最大轴向力N=65.6*0.6*0.6=23.6KN＜Nd=41.7KN。③翼板部位：单杆实际承受最大轴向力N=17.2*1.2*0.9=18.6KN＜Nd=41.7KN。④端梁、中横梁及腹梁部位：单杆实际承受最大轴向力N=65.6*0.6*0.6=23.6KN＜Nd=41.7KN。6、用诱发荷载法进行整体稳定计算6.1箱体浇筑阶段（第一次浇筑）本排架支撑系统的平面布置为矩形，在使用过程中,可能出现的最不利位置在箱梁空腹部位横断面，排架立杆纵向间距为900mm，横向间距600

5、mm和1200mm组合，计算简图如右，箱体支架高度按9m计算。为简化计算，取宽度为900mm计算单元，按箱体砼浇筑阶段的荷载为计算依据，用诱发荷载法进行整体稳定计算分析。6.1.1荷载计算永久荷载标准值：1）钢筋砼箱梁平均自重q1=12.42KN/m22）底模及支撑自重q2=2.60KN/m23）侧模及支撑自重p1=1.9KN/m可变荷载标准值：4）施工荷载q3=2.5+2.0=4.5KN/m25）支撑安装偏差荷载，作用在支撑上端水平方向，按1%竖向永久荷载计,Fc=[（12.42+2.6）*4.5*0.9

6、+1.9*2]*0.01=0.65KN6）安全荷载，按2.5%竖向永久荷载计S=1.63KN，作用在排架支撑上端水平方向7）风荷载，集中作用在支撑上端来考虑风荷载标准值按Wk=0.7*μz*μstw*Wo式中Wo——基本风压，上海地区，支架高度20m以内时，取Wo=0.55KN/m2μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，μz=0.62μstw——脚手架风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和第36项计算，整体桁架体系数μstw=μst（1-ηn）/（1-η）单榀桁架

7、体型系数μst=Φ*μsμs——钢管体型系数μ=0.6Φ——挡风系数按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》步距1.2m，纵距0.9m，取Φ=0.115μst=0.115*0.6=0.069多榀桁架时，η=0.9775，本支架横向按13榀桁架时，μstw=μst（1-η13）/（1-η）=0.069*（1-0.977513）/（1-0.9775）=0.7853代入Wk=0.7*μz*μstw*Wo=0.7*0.62*0.7853*0.55=0.19KN/m2综上述计算得作用于支架上的最大风力Fm1=0.1

8、9*9.0*0.9=1.54KN，作用于箱梁侧模上的最大风力Fm2=0.55*0.9*1.45*2=1.44KN。6.1.2整体结构分析竖向荷载通过箱梁底模作用于排架支撑的计算简图，如图所示，按连续梁计算可得在竖向荷载设计值作用下各排架立杆内力为：R1=3.57KN，R2=7.08KN，R3=9.66KN，R4=9.95KN，R5=9.95KN得Rmax=R4=9.95KN按诱发荷载法，各种荷载标准值作用时产生的