超限报告材料系列总 04层间位移角超限

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1、实用标准超限报告中的几点问题04——层间位移角超限关于结构层间位移角限值的问题，颇受争议。前段时间，吴伟河在iStructure图文并茂地讲述了“层间位移角超限怎么办？”这个问题，个人认为，讲得非常好。在阅读过程中，笔者自己曾经陆陆续续读过的相关资料，也一并在脑海中浮现。索性，把不同的观点都罗列出来，各种缘由，便一目了然。 1、《抗规》5.5.1条及条文说明 “计算楼层内最大的弹性层间位移时，除以弯曲变形为主的高层建筑外，可不扣除结构整体弯曲变形”；“计算时，一般不扣除由于结构重力P-△效应所产生的水平相对位移，高度超过150m或H/B＞6的高层建筑，可以扣除结构整体弯曲所产生的楼层水平绝对

2、位移值，因为以弯曲变形为主的高层建筑结构，这部分位移在计算的层间位移中占有相当的比例，加以扣除比较合理。如未扣除，位移角限值可有所放宽。” 2、魏链总相关文献 《论高层建筑结构层间位移角限值的控制》 文档实用标准“在高层建筑中，发生最大层间位移的楼层一般位于结构的中部、偏上或偏下，恰恰那里的竖向构件两端转角较大，造成无论是柱或剪力墙，它们的非受力层间位移均很大，而受力层间位移则很小，因此用总的层间位移作为控制高层建筑竖向杆件的受力层间位移的措施是值得商榷的，那种认为层间位移角最大的楼层是受力最危险的楼层，在概念上是不正确的。”框剪结构层间位移角曲线与受力层间位移角曲线文档实用标准框筒结构层间

3、位移角曲线与受力层间位移角曲线“结构竖向杆件，无论是柱或剪力墙，其受力层间位移往往都是底部最大，沿高往上变化总体趋势是在减小，因此控制结构的受力层间位移应着眼于控制结构的底部而不是结构的中上部。” 魏总对不同结构类型受力层间位移角限值的建议如下。文档实用标准《地王大厦结构设计若干问题》 “在地王大厦结构设计中，日本新日铁公司开始也是以层位移差计算结果作为层间位移，结果在第57层出现层间位移角达1/274的情况，远超我国规范的规定。” “地王大厦横风在风荷载作用下，第57层的层位移角虽达到1/274，但是，筒体剪力墙的受力层间位移角只有1/28195，原因是层底转角引起了层顶很大的刚体位移，由

4、此可以肯定剪力墙不但承载力足够，而且一定不会出现受力裂缝。至于层间变形对于装修构件的影响，另有专门措施考虑解决。” 《XX项目超限报告》 文档实用标准“风载作用下最大层间位移角的限值需考虑以下因素：1）  计算层间位移角时考虑结构重力P-△效应；2）  计算层间位移角时考虑地下室构件的影响；3）  采用结构刚度折减系数时，限值规定宜增大，反之宜减小；4）  保证填充墙、隔墙和幕墙等非结构构件的完好。《建筑幕墙》（GBT21086-2007）规范规定，建筑幕墙平面内变形性能以建筑幕墙层间位移角为性能指标。抗风设计时指标值应不小于主体结构弹性位移角限值，一般约1/200~1/300;填充墙正常使

5、用状态允许的层间位移角可大于1/400；基于以上两条，风荷载作用下层间位移角的限值不需按不同结构类型区分；5）  高层建筑的层间位移角越大，结构的顶点加速度越大，对结构的舒适度不利；6）  考虑到层间位移角计算中有些因素难以定量考虑，确定最大层间位移角限值时应适当留有余地。 文档实用标准以上分析和研究表明，现行弹性变形计算方法未考虑刚度折减的因素，使计算结果偏小；也未能考虑非结构构件对结构刚度的影响，使计算结果偏大，二者都难以准确定量计算，再考虑到风荷载存在一定的非确定性。综合考虑以上因素，当不考虑刚度折减系数时，各类高层建筑风荷载作用下的最大层间位移角限值取1/350~1/400是基本合理

6、的。” 3、方小丹总相关观点1）我国规范认为小震作用属正常使用极限状态，结构应保持“弹性”，故以钢筋混凝土构件（包括柱、剪力墙）开裂时的层间位移角作为多遇地震作用下结构的弹性位移角限值。 文档实用标准2）规范要求对计算周期乘以小于1的系数来加以修正，框架结构的周期折减系数为0.6-0.7，框-剪结构为0.7-0.8，剪力墙结构为0.9-1。然而，结构分析得到的位移却没有相应修正。 3）钢与混凝土的弹性模量相差约5~10倍，对钢筋混凝土受弯或大偏压（拉）构件而言，混凝土开裂时钢筋的应力还很小。即使是竖向荷载长期作用的受弯构件，如一般的钢筋混凝土梁，正常使用状态下也是带裂缝工作的，但这并不妨碍我

7、们用弹性方法计算结构的内力。 4）钢筋混凝土柱和剪力墙正常使用阶段主要内力是竖向荷载引起的压力。在风荷载和可能发生的地震作用下，只要钢筋不屈服，仍处于弹性阶段，即使混凝土开裂，也不会影响结构的安全性。并且，在短时间作用的横向力卸载后，可能出现的裂缝也会闭合，这比竖向荷载长期存在的受弯钢筋混凝土梁更容易满足耐久性要求。 5）对于结构中不同位置的剪力墙，在水平荷载作用下，相同层间位移角，各剪力墙的受力却可能差异较