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1、第40卷第1期2011年02月船海T.程SHIP8.(X:卜=ANEN(;lNEliRlN(;V01.40No.1Fcb.20ll油船菱形耐撞结构研究秦洪德。纪肖。申静(哈尔滨工程大学船舶工程学院.深海工程技术研究中心,哈尔滨150001)摘要:借鉴菱形抗爆抗冲击舷侧结构形式.进行系列数值仿真实例计箅.对比分析菱形舷侧结构和传统形、Y形以及i明治夹层板舷侧结构的耐撞性.探讨菱形角度、高度和厚度对耐撞性的影响.仿真结果表明。菱形结构形式町以提高油船舷侧结构耐掩性,而lL最佳尺度组合使其耐撞性最优.在此基础I:得_}l{最佳菱形角度和
2、高度。关键词:油船;耐掩性;菱形舷侧结构;参数分析中图分类号:U661.4文献标志码:A文章编号:1671—7953(2011)01一oool_05目前国内外学者对双层舷侧结构的耐撞性有诸多研究ⅢJ,将文献[8]中提m的新型抗爆抗冲击的菱形结构形式应用于油船舷侧耐撞结构设计中,通过系列仿真计算.评价菱形舷侧结构在耐撞性方面的优良性能,提
3、}f{菱形角度和岛度的最佳尺度配合值.使耐撞性最优。1设计思想油船发生舷侧对中碰掩时.舷侧外壳是最主要的吸能构件,内壳、水平桁等构件也吸收一部分能堵。水平桁虽然不是主要的吸能构件,但冈连接着内壳和
4、外壳.其刚度会对载衙的传递产生重要影响。菱形舷侧结构刚度较小,在发生侧向碰撞时.会发生较大理性变形,延迟载简的传递,进而推迟内壳破裂时间并提高整个舷侧结构的吸能特性。以某油船双壳舷侧结构为研究对象,将传统的平板水平桁改为菱形水平桁结构形式.见图1。其中菱形高度(采用量纲一量表示)为h—LLfL。卜》£卜图l菱形结构示意收稿日期:2010—ol-11修回日期:2010—03—16作者简介:秦洪德(1976一).男.博t:.副教授。研究方向:环境载衙与结构响应E-mail=(1inhongdc@hotmail.com2碰撞场景由于吨位
5、相差不大的船舶发乍侧向对中碰撞时。被撞船的舷侧刚度远远小于撞击船球鼻艏的刚度,舷侧会吸收大部分能缱。容易导致破坏。因而建立油船与带球鼻艏的散货船发乍侧向对中碰撞的有限元模型。将撞击船的球鼻艏假定为圆形刚性体。直径为2.83m。假定撞头的质量为7ooot,撞击角度定为90。,为加快计算速度,假定撞击初速度为10m/s。四处不同的撞击位置分别为弱构件A、肋板B、水平桁和肋板相交处C以及水平桁D。见图2。水平桁/,、、、_一——z..一7/⋯巧I.下[●、\:‘一r-.一何——一图2不同撞击位置3耐撞性比较3.1参数分析3.1.1有限冗
6、模喇的建立考虑到船舶碰撞捌伤的局部特性以及仿真计算的效率
7、'n】题。采川简化的模型。假定油船舷侧某舱段部位受到一刚性球鼻艏的侧向对中掩击,取某舱窜的15个肋位(16.50×12.16×2)作为仿真计箅的油船舷侧结构模氆。其内外壳之间的距离1第1Ⅻ为2m,纵骨问距076m.肋板削距3_{。n、。选片{线性强化弹塑性材料.与虑麻变书敏感性的影响.由j一最小单兀R度为210⋯最大塑性失效碰变定义为0l矿,单元类型Bl。I.阴周边界条件定望为6rfm度剐性川定进择小H的菱形角度和高度组合.共25组攥刊其中口的取值为Ⅻr,l二、60。、花。
8、以厦‘".^的般能为3+r)、4—9,l‰o9和∥9。建市传统的舷侧结构¨部模型和口为60。^为6+q时∞舷侧模型分别见阿3~},围4羹M舷■镕自312汁箅结粜分析计算2j组菱形旺删结构和fe境舷删结梅在1种小lq撞-I-f#置下的耐撞性能.撞击参数和边界条件均棚同.计算跟踪到内壳板破裂为lr。南}一捕头直衽较小.当撞击点位于鹕构件御叻板时.菱形水平桁很难发挥优势,田而菱形舷侧结构和传统结构的啦能荠不多.然而J1i『者质量略人州I^Jm}撞性指怀与传统结构差水多或者略簋;而当撞击点位干水平桁咀盟叻短和水平桁柑交处时.美形脏侧结构的
9、吸能硅著增加.旧l^J导致耐撞性指标比传统的夫,表现fl:良好的面f撞性。另外.相同菱形角度日F采用不同的高度.对结构能量啦收和耐撞性指标肄有识大影响.对于确定的菱}
10、i{角度存在显住茬形高度值使耐掩性妊优。与啦啦能,耐掩性指标“及经济性凼索确定小同翩度r的最优高度前虻表1。$IT目菱Ⅳ自&T的^优高《∞蔓Bm度口(差形高&^综台LE较表1巾5种组台.确定最佳蔓形结构的尺度乃口30。^“9。计算此时木问厚度对薹彤脏侧结构耐撞性的影响。水平忏亍厚度分别选为9,11mm(原始厚度)和13mm。当撞击位置为^、(1和D时.随着水牛桁厚度
11、的增加,结构吸能增凡.{Ⅱ撞击位置为刚对,结构吸能反而减小。这是H为撞击位置为肋饭时.随着水平桁J旱度的增大增强nK平桁时肋板的约束.减小了肋板的变形范嗣.Ⅲ此不利f能量的吸收耐掩性指标也减小,撞击位艋为A时随厚度增加啦能略有增加.忸结掏质世增力“
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