地下车库顶板行车专项方案.doc

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1、目录一、工程概况1二、地下室顶板施工荷载计算的依据1三、消防车道及消防登高面可行性论证2四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算2五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算3六、行车道周边梁加固措施6七、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施8八、附图8一、工程概况建设单位：绍兴景明置业有限公司勘察单位：浙江山川有色勘察设计有限公司设计单位：华汇工程设计集团股份有限公司监理单位：绍兴市建筑工程监理有限公司施工单位：浙江舜江建设集团有限公司建设地点：本工程位于绍兴市越城区，东北方向为绍兴西站，北临杨绍线，西北方向为福全镇。项目占地面积85385㎡，建筑总面积27

2、4487㎡。地上建筑面积213462㎡，地下建筑面积61025㎡；其中人防区11002m2,非人防区49501m2.本工程共设21个单体二、地下室顶板施工荷载计算的依据1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2011年版4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）5、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）6、建设工程安全生产管理条例7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告8、其他有关的规范、规程、及

3、参考资料文献资料9、设计院给出的加固处理意见三、消防车道及消防登高面可行性论证由于施工原因，现需在混凝土强度达到100%的地下室顶板上行驶混凝土车（50t）以及在消防登高面上停滞作业。由于混凝土车行走及停滞作业时对板会产生冲击作用，所以考虑砼车作业时为最不利情况。以消防通道及消防登高面作为混凝土车作业平台，当砼车作业时，砼车由6处车胎支撑，由每处车胎分散集中荷载，后双轮4处车胎受到100的力，考虑到砼车作业时的动力作用，取动力系数为1.3，那么每处车胎对板的荷载为100×8÷5.4÷6.5×1.3=29.6KN/m2,由图纸上显示，设计院对于消防通道

4、的设计荷载为35，故混凝土车可在消防通道及消防登高面上安全作业。车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝，故混凝土车作业时必须停在消防通道及消防登高面上，且支腿车胎点尽量在柱或主梁之上，混凝土车运送混凝土需逐一上板，以减小对板的破坏。为了进一步加强安全措施，应在楼面板上表面表明消防通道行驶路线范围，车辆需在范围内行驶，在作业面上方表明主梁和柱的位置，以便混凝土泵车支点的选择。四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算4.1、地下室顶板受力验算4.1.1、地下室顶板概况地下室顶板标高为-1.500，板厚250mm；混凝土强度等级C30。4.1.2、泵车荷载分析取混凝土

5、泵车最不利荷载为计算值，混凝土车总重50t，即500kn。混凝土车作业时由4处车胎支撑，每处车胎与地面的接触面积为0.5m2，则地下室顶板活荷载为500÷0.5×4÷2=100KN/m2;考虑到作业时的动力作用，取动力系数为1.3，最不利活荷载为1.3×100=130KN/m24.1.3、板抗弯验算板自重均布荷载：25KN/m3×0.2=5KN/m2总均布荷载：130+5=135KN/m2根据《建筑结构静力计算手册》ly/lx=2.2/4=0.55,查表得最大弯矩系数为0.0801MMax(μ)=0.0801×135×2.22＝52.3kN.m另有h

6、0=200-25=175mm，则则每米板带配筋1007/2.2=458mm2/m，因施工图中地下室顶板行车道配筋为12@200附加12@200，即实际每米板带配筋436+236=672mm2/m>458mm2/m，故设计顶板配筋可满足要求。4.1.4、顶板抗冲切验算V=0.7×ft×μm×h0=0.7×1.5×2720×175/1000=499.8KN>N=400KN故顶板抗冲切验算可满足要求。4.2、行车道梁受力验算4.2.1、取行车道上300×700梁进行验算，300×700单跨梁长5.4m，梁内配筋222+522,箍筋为Φ8@100，混凝土强度

7、C30，保护层厚度为25mm，钢筋为HRB3354.2.2、混凝土泵车对梁荷载分析取混凝土车总重50t，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）P197页对轮压荷载的分析，前轴重为10吨，后轴重为2×20吨，4组后轮压作用尺寸均为0.2m×0.6m，左右两组轮的中心距离为1.8米，每组后轮承受重量为10吨。考虑泵车行车过程中的动力作业，取动力系数1.3，则泵车对梁的集中荷载为1.3×10×9.8=127.4N,梁自重为25×0.7=17.5kn/m，4.2.3、梁抗剪验算V=109.9knh0=700-25=675mm，fc=16.7N/

8、mm2VU==0.25×1.0×16.7×350×670=979.0kn>V=109.9kn(截面满足要求)