南溪长江大桥桥址区风特性研究

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1、西南公路2010年第4期西南公路XINANGONGLU自重、二期铺装等),P为活载(这里指使副拱拱顶(1)换算截面法和叠合单元法的计算结果比统q产生最大横向位移的最不利活载分布),l为稳定安一理论法整体上略小,可见拱肋刚度计算方法的选取全系数。极限承载力及相应的副拱拱顶的横向极限会影响结构稳定安全系数的大小,同时验证了统一理南溪长江大桥桥址区风特性研究位移结果如表4所示,p-Δ全过程曲线如图4和图5所示。论法在钢管混凝土拱桥稳定性计算中是可行的;111,23333表4第二类稳定分析(2)竖哑铃型钢管混凝土截面的纵向刚度较大,李永乐胡朋蔡宪棠曹平辉周平熊文斌唐黎明恒载活

2、载第一类稳定的失稳模态均为拱肋的面外扭转失稳;(1.西南交通大学桥梁工程系成都610031;2.广州市市政工程设计研究院广州510060;工况(3)在拱的预制拼装过程中安装误差往往难以3.四川宜泸高速公路开发有限责任公司四川宜宾644000)稳定安全横向极限稳定安全横向极限系数位移(m)系数位移(m)避免,另外施工预拱度的设置和拱轴线的压缩,这不考虑初始缺陷3.900.6240.382.07【摘要】南溪长江大桥是跨越长江的一座特大型悬索桥,桥址区地形地貌复杂,风环境恶劣。根据南溪些因素都会造成结构的初始缺陷,初始缺陷使得结考虑初始缺陷3.690.5535.271.76

3、长江大桥工程设计方案及桥址区现有资料,基于规范风速标准、气象站历史风速记录以及区域地形风场CFD分构的整体稳定性降低,因此在稳定计算时必须考虑析对桥址区的风特性进行了研究,确定了南溪长江大桥的风速标准,为大桥的进一步抗风分析提供依据。不考虑初始缺陷考虑初始缺陷初始缺陷的影响;【关键词】大跨度悬索桥;风特性;CFD;风速标准数6系4(4)活载的布载形式和横向风荷载均会影响结【中图分类号】U448.25【文献标识码】A载2荷0构的整体稳定性;-0.8-0.5-0.20.10.40.7位移(m)(5)蝶形钢管混凝土拱桥的极限承载能力和极限宾岸横坡较缓,大桥与路基相接;泸州岸

4、紧邻高陡图4恒载下极限承载力的p-Δ曲线位移与加载形式有关,考虑几何非线性和材料非线性0前言山体(见图1),桥台与落印寺隧道出口相接,地形不考虑初始缺陷考虑初始缺陷后结构的稳定安全系数均小于第一类稳定安全系数。数80南溪长江大桥是国家高速公路网成渝地区环线地貌复杂,风环境恶劣,加之该桥跨度大、桥塔系60载40参考文献纳溪至宜宾段,在南溪县跨越长江而设置的一座特高,结构较为柔性,对风的作用非常敏感。为确保荷200[1]钟善桐.钢管混凝土结构(第3版)[M]北京:清华大学出版社,2003:34-282大型单跨钢箱梁悬索桥,是本路段重点、控制性工南溪长江大桥的抗风安全,本文

5、基于规范风速标-1.5-1-0.500.511.522.5位移(m)[2]陈宝春.钢管混凝土拱桥(第二版)[M]北京:人民交通出版社,2007:640-806程之一。大桥跨径组合为274+820(主跨)+201.89=准、气象站历史风速记录以及区域地形风场CFD分析[3]项海帆.高等桥梁结构理论[M]北京:人民交通出版社,2001:262-280图5活载下极限承载力的p-Δ曲线1295.89m,其半幅桥跨布置如图1所示。大桥桥址位对桥址区的风特性进行了研究,确定了南溪长江大[4]樊启武,钱永久,黄道全.拱肋刚度的选取对钢管混凝土拱桥稳定计算的影结果表明,成桥状态下,考

6、虑结构的几何非线响[J].公路交通科技,2008,25(3):75-78于四川盆地南部红色丘陵区,长江由SSW至NNE横穿桥的风速标准,为大桥的进一步抗风分析提供依[5]聂明皓,瞿国钊,张劲涛.拱桥非线性稳定分析[J]交通科技,2007(4):4-6性和材料非线性,在恒载(包括构件的自重和二期桥区,江面宽700~840m,两岸岸坡不对称,其中宜据。[6]颜全胜,骆宁安,韩大建,等.大跨度拱桥的非线性与稳定分析[J]华南理工大铺装)和使拱结构产生最大变形的最不利活载作用学学报:自然科学版,2000,28(6):64-68跨中位置[7]杨永清.抛物线双肋拱在保向力作用下的

7、横向稳定性[J]西南交通大学学61189下该桥具有较大的安全储备,但和第一类稳定相泸州岸(南岸)00报.2003,38(1):43-48(1320+62×1280+1320)/2=82000/2=410005×4017.81410400比,稳定安全系数明显减小;失稳时结构的极限位390[8]李传习,曾昭东,董创文.哑铃型钢管混凝土拱桥拱肋混凝土灌注施工稳定380370360350分析[J]公路工程.2007,32(4):142-145340移均出现在副拱拱顶附近,极限位移的大小除了和30320310[9]谢尚英,钱冬生.混凝土拱桥在施工阶段的非线性稳

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