2010混凝土规范新国标条文说明4

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1、7正常使用极限状态验算7.1裂缝控制验算7.1.1根据本规范第3.5.4条的规定，具体给出了对钢筋混凝土和预应力混凝土构件边缘应力、裂缝宽度的验算要求。有必要指出，按概率统计的观点，符合公式(7.1.1-2)情况下，并不意味着构件绝对不会出现裂缝；同样，符合公式(7.1.1-3)的情况下，构件由荷载作用而产生的最大裂缝宽度大于最大裂缝限值大致会有5%的可能性。7.1.2本次修订，构件最大裂缝宽度的基本计算公式仍采用02版规范的形式：（7.1）式中，wm平均裂缝宽度，按下式计算：（7.2）根据对各类受力构件的平均裂缝间距的试验数据进行了统计分析，当最外层纵向受拉钢筋外边缘

2、至受拉区底边的距离cs不大于65mm时，对配置带肋钢筋混凝土构件的平均裂缝间距ltr仍按02版规范的计算公式：（7.3）此处，对轴心受拉构件，取=1.1；对其他受力构件，均取=1.0。当配置不同钢种、不同直径的钢筋时，公式（7.3）中d应改为等效直径deq，可按本条公式(7.1.3-3)进行计算确定，其中考虑了钢筋混凝土和预应力混凝土构件配置不同的钢种，钢筋表面形状以及预应力钢筋采用先张法或后张法(灌浆)等不同的施工工艺，它们与混凝土之间的粘结性能有所不同，这种差异将通过等效直径予以反映。为此，对钢筋混凝土用钢筋，根据国内有关试验资料；对预应力钢筋，参照欧洲混凝土桥梁规

3、范EN1992-2:2005的规定，给出了正文表7.1.3-2的钢筋相对粘结特性系数。对有粘结的预应力钢筋di的取值，可按照求得，其中本应取为预应力钢筋与混凝土的实际接触周长；分析表明，按照上述方法求得的di287值与按预应力钢筋的公称直径进行计算，两者较为接近。为简化起见，对di统一取用公称直径。对环氧树脂涂层钢筋的相对粘结特性系数是根据试验结果确定的。根据试验研究结果，受弯构件裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数的基本公式可表述为：（7.4）公式（7.4）可作为规范简化公式的基础，并扩展应用到其他构件。式中系数与钢筋和混凝土的握裹力有一定关系，对光圆钢筋，则较接近1.1

4、。根据偏拉、偏压构件的试验资料，以及为了与轴心受拉构件的计算公式相协调，将统一为1.1。同时，为了简化计算，并便于与偏心受力构件的计算相协调，将上式展开并作一定的简化，就可得到以钢筋应力为主要参数的公式(7.1.3-2)。为反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数。根据近年来国内多家单位完成的配置400MPa、500MPa带肋钢筋的钢筋混凝土、预应力混凝土梁的裂缝宽度加载试验结果，经分析统计，试验平均裂缝宽度wm均小于原规范公式计算值。根据试验资料综合分析，本次修订对受弯、偏心受压构件统一取=0.77，其他构件仍同02规范，即=0.85。短期裂缝宽度的扩大系数，根据试验

5、数据分析，对受弯构件和偏心受压构件，取=1.66；对偏心受拉和轴心受拉构件，取=1.9。扩大系数的取值的保证率约为95％。根据试验结果，给出了考虑长期作用影响的扩大系数=1.5。试验表明，对偏心受压构件，当时，裂缝宽度较小，均能符合要求，故规定不必验算。在计算平均裂缝间距lcr和时引进了按有效受拉混凝土面积计算的纵向受拉配筋率，其有效受拉混凝土面积取，由此可达到计算公式的简化，并能适用于受弯、偏心受拉和偏心受压构件。经试验结果校准，尚能符合各类受力情况。鉴于对配筋率较小情况下的构件裂缝宽度等的试验资料较少，采取当＜0.01时，取=0.01的办法，限制计算最大裂缝宽度的使

6、用范围，以减少对最大裂缝宽度计算值偏小的情况。287当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度计算值也较大，但较大的混凝土保护层厚度对防止钢筋锈蚀是有利的。因此，对混凝土保护层厚度较大的构件，当在外观的要求上允许时，可根据实践经验，对本规范表3.3.4中所规定的裂缝宽度允许值作适当放大。考虑到本条钢筋应力计算对钢筋混凝土构件和预应力混凝土构件分别采用荷载准永久组合和标准组合，故符号由02版规范的改为。对沿截面上下或周边均匀配置纵向钢筋的构件裂缝宽度计算，研究尚不充分，本规范未作明确规定。在荷载的标准组合或准永久组合下，这类构件的受拉钢筋应力可能很高，甚至可能超过钢筋抗拉强度

7、设计值。为此，当按公式(7.1.3-1)计算时，关于钢筋应力及Ate的取用原则等应按更合理的方法计算。对混凝土保护层厚度较大的梁，国内试验研究结果表明表层钢筋网片有利于减少裂缝宽度。本条建议可对配制表层钢筋网片梁的裂缝计算结果乘以折减系数，并根据试验研究结果提出折减系数不应小于0.7。本次修订根据国内多家单位科研成果，在本规范裂缝宽度计算公式的基础上，经过适当调整、及值计算方法，即可将原规范公式用于计算无粘结部分预应力混凝土构件的裂缝宽度。7.1.3本条提出了正常使用极限状态验算时的平截面基本假定。在荷载准永久组合或标准组合下，对允许出现