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冷轧工艺模板103
1资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。概述1.1冷轧薄钢板生产的发展历史钢的冷轧是19世纪中叶始于德国,当时只能生产宽度20--25mm的冷轧带钢。美国1859年建立了25mm冷轧机,1887年生产出宽度为150mm的低碳钢带。1880年以后冷轧钢带生产在德国、美国发展很快,产品宽度不断扩大,并逐步建立了附属设备,如剪切、矫直、平整和热处理设备等,产品质量也有了提高。宽的冷轧薄板(钢带)是在热轧成卷带钢的基础上发展起来的。首先是美国早在1920年第一次成功地轧制出宽带钢,并很快由单机不可逆式轧制而跨入单机可逆式轧制。1926年阿姆柯公司巴特勒工厂建成四机架冷连轧机。原苏联开始冷轧生产是在30年代中期,第一个冷轧车间建在伊里奇冶金工厂,是四辊式,用单张的热轧板作原料。1938年在查波罗什工厂开始安装从国外引进的三机架1680mm冷连轧及1680mm可逆式冷轧机,生产厚度为0.5~2.5mm,宽度为1500mm的钢板。以后为了满足汽车工业的需要,该厂又建立了一台2180mm的可逆式冷轧机。1951年原苏联建设了一套2030mm全连续式五机架冷轧机,年产250万吨,103
2资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。安装在新利佩茨克。日本1938年在东洋钢板松下工厂安装了第一台可逆式冷轧机,开始冷轧薄板的生产。1940年在新日铁广厂建立了第一套四机架1420mm冷连轧机。中国冷轧宽带钢的生产开始于1960年,首先建立了1700mm单机架可逆式轧机,以后陆续投产了1200mm单机可逆式冷轧机,MKW1400mm偏八辊轧机、1150mm二十辊冷轧机和1250mmHC单机可逆式冷轧机等,70年代投产了中国第一套1700mm连续式五机架冷轧机,1988年建立了2030五机架全连续冷轧机。现在中国投入生产的宽带钢轧机有18套,窄带钢轧机有418套。在这30多年中,中国冷轧薄板生产能力增加了20多倍,生产装备技术水平已由只能生产低碳薄板而发展到能生产高碳钢、合金钢、高合金钢、不锈耐热冷轧板镀锌板、涂层钢板、塑料复合薄板和硅钢片等。但随着经济建设的发展,无论在数量和品种质量上都远远满足不了经济建设的需要为此我们必须增建新轧机,改造现有冷轧机,大力发展冷轧生产。从世界上看:日本1960年冷轧板产量100万吨,而30年后的今天生产能力已达多万吨,增加了20倍。原西德1950年年产冷轧板16.3万吨,而11974年产达821.3万吨,103
3资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。增加了50多倍。冷轧薄板发展如此迅速的主要原因是:(１)钢材在热轧过程中的温降和温度分布不均给生产带来了难题,特别是在生产厚度小而长度大的薄板带产品时,冷却上的差异引起的轧建首尾温差往往使产品尺寸超出公差范围,性能出现显着异。当厚度小于一定限度时,轧件在轧制过程中温降剧烈,以至根本不可能在轧制周期之内保持热轧所需的温度。因此,从规格方面考虑,事实上存在一个热轧厚度下限。70年代初期,日、法、意、原西德等国曾致力于用热连轧精轧机组增加8、9几家来生产1mm和0.8mm的薄带。但实践证明,从产品质量和设备重量来说是不可行的。现代热连轧机,当前设计可能轧出最小厚度为1.2mm,但实际生产中很少生产1.8mm或1.5mm以上的热轧卷板。而冷轧则不存在热轧温降与温度不均匀的弊病,能够得到厚度更薄、精度更高的冷轧带钢和冷轧薄板。现代冷连轧宽带轧机和双机架二次冷轧可生产厚度为0.10~0.17mm的冷轧薄板,作为镀锡原板,即使不经二次冷轧也可生产0.2~0.35mm厚的冷轧钢板。多辊冷轧机或窄带钢冷轧机则可生产最薄达0.001mm的产品。一般0.15～0.38mm厚的板带为一般薄板,0.07~0.25mm厚的为较薄薄板,103
4资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。0.025~0.05mm厚的板带为极薄薄板,这些产品用热轧方法是不可能生产的。从厚度精度上看,现代热连轧厚度精度一般为±50µm,而现代冷连轧板厚精度高达±5µm,比热轧厚度精度高10倍。从板形方面看,热轧板带平直度为50I(1I单位＝10－5相对长度差),而冷轧板特别是现代化的宽带钢冷轧机轧制的带钢,其平直度能控制在5～20I以内(2)当前热轧工艺技术水平尚不能使钢板表面在热轧过程中不被氧化,也不能完全避免由氧化铁皮造成的表面质量不良。因此热轧不适合于生产表面光洁程度要求很高的板带钢产品。热轧板表面粗糙度热轧状态下为20µm,酸洗后为25µm。而冷轧板表面清洁光亮,并可根据不同用途制造不同表面粗糙度的钢板。冷轧板按表面粗糙度分为3种:一种是无光泽的钢板,其表面粗糙度为3～10µm,一般适于用作冲压部件,而且当需涂喷刷漆时这种钢板的附着性较强;第二种是光亮板,其表面粗糙度大于0.2µm,这种钢板主要作为装饰镀铬用厚板等;第三种是压印花纹板,采用表面具有70～120µm凸凹的平整辊平整钢板,103
5资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。这种钢板用于仪表壳及家具装饰等。这样的表面质量热轧是无法满足的。(3)性能好、品种多、用途广。冷轧钢板的另一突出优点是性能好、品种多、用途广。经过一定的冷轧变形程度与冷轧后的热处理的恰当配合,能够在比较宽的范围内满足用户的需求。如汽车用薄板几乎全部须经冲压成形,这样深冲性能就成为薄板生产和使用的核心问题。冲压用钢的主要要求之一是具有占优势的有利织构{111}／(100)。热轧薄板的塑性应变比R仅可达到0.8～0.95,而冷轧第一代沸腾钢汽车板R为1.0～1.2,第二代08AL钢R为1.4～1.8,第三代冷轧汽车板R为1.8～2.8,这是热轧无法达到的。硅钢是机电工业的重要材料之一,主要用户是电机制造业和输变电事业制造业。能源价格上涨、能源危机,必然要求使用低能耗材料,因此60年代就开始淘汰能耗高的热轧硅钢片,代之以冷轧硅钢片。用10万吨冷轧无取向硅钢制作电机比用10万吨热轧硅钢制作电机,实测节能1.98亿kWh/a,电机运转就相当于节约一个20万kW的发电厂全年的发电量。而且用冷轧硅钢片生产36万kVA变压器其总重量是204吨,而用热轧硅钢片制造一台12万kVA变压器,103
6资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。其总重量为200吨。因此,用冷轧硅钢片代替热轧硅钢片具有重大的经济价值。冷轧还能够生产不锈钢板,用于家具和建筑装饰、化工工业等。近年来表面处理钢板有很大发展。以冷轧板为基板的各种涂层钢板品种繁多,用途极为广泛。由于上述原因,冷轧钢板的生产得到迅速发展。从产量左右上看,一般冷轧板产量约占轧材总产量的20％左右。工艺技术装备不断革新。早期的冷轧板轧制速度不到1m/s,而今已达41.6m/s。钢板的宽度19是406mm,1925年是914mm,而今最宽已达2337mm。钢卷重量也从几吨发展到60吨。一座现代化的冷轧厂年产量能够达到250万吨。1.2.冷轧薄钢板生产工艺流程冷轧板带钢的产品品种很多,生产工艺流程亦各有特点。具有代表性的冷轧板带钢产品是金属镀层薄板(包括镀锡板、镀锌板等)、深冲钢板。成品供应状态有板或卷或纵剪带形式,这主要取决于用户要求。各种冷轧产品生产流程如下图所示。问答题:1.冷轧板带迅速发展的原因2.写出由热板至彩涂板的工艺流程103
7资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。第二章冷轧板带钢生产2.1冷轧板带材生产工艺特点2.1.1薄板带材当厚度小于一定限度(例如小于1毫米)时,由于保温和均温的困难,热轧很难实现,而且随着钢板宽厚比的增大,在无张力的热轧条件下,要保证良好的板形也非常困难。采用冷轧方法能够较好的解决这些问题。冷轧生产能够提供大量高精度和性能优良的钢板和带材,同热轧相比,它具有以下优点:1.产品表面质量好,不存在热轧板带钢常常出现的麻点、压入氧化铁皮等缺陷。还能根据用户要求轧出不同的表面光洁度。2.过去的热轧法不能生产的极薄带材(最薄可达0、001毫米)。3.产品尺寸精确、厚度均匀、板形平直。4.产品性能好,较高的强度,良好的深冲性能等。5.可实现高速轧制和全连续轧制。2.1.2冷轧钢板和带钢的使用情况列于表2--12.1.2.1表面状态和表面光洁度冷轧板带具有良好的加工性和美观表面,多用作外用钢板和深冲钢板,因此必须避免表面缺陷。冷轧板带根据表面精整方法不同分成光面和毛面两种,103
8资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。表面精整的差别主要取决于平整辊的表面状态。毛面精整是使钢板表面具有微小的凹凸度(表面粗糙度R=2---8um),大部分钢板属于毛面(无光)精整,光面精整要求钢板表面光滑,具有金属光泽。表2－1冷轧钢板使用情况用途 应用的例子 特点汽车 汽车挡泥板,门,盖,机罩,拖车顶板,顶盖,油盘,防撞器,油罩 从门、车顶那样轻微变形的加工直到挡泥板、油盘那样大变形的加工,涉及范围广泛电器 电冰箱,洗衣机,清扫车,照明器材,变压器电机磁芯 比较多的使用平面板,即使有加工也是极其微小的办公用品及钢制家具 桌子,椅子,柜,有锁橱陈列橱 多使用平面板,要求板形好,尺寸偏差小建筑 轻型型钢,煤气炉,煤油炉,翼片,加热器 多需进行弯曲等简单加工,较多使用平面板,即使有加工也是极其微小的炉子的反射板还必须镀铬表面处理钢板 镀锡板,镀锌板,彩色涂层板 用作表面处理的厚板,使用较薄的钢板,彩色涂层板多采用镀锌板做基板,也有的用钢板直接着色涂料处理其它 玩具,罐,锅 罐,锅多用搪瓷板冷轧板带的尺寸精度包括厚度、宽度和长度,103
9资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。其偏差在国家标准中有规定。形状一般用平坦度、横向弯曲、直角度来表示,其允许值在标准中也有规定。2.1.2.3加工性能冷轧产品用途广泛,加工方法很多从简单的弯曲加工直到深冲加工。按加工性来分,有成形性(扩展性和深冲性)和形状型两种。2.1.2.4时效性能所谓时效现象就是金属和加工性能随着时间的推移而发生变化的现象。冷轧钢板有淬火时效和应变时效。一般发生时效时硬度和抗拉强度增大,延伸降低。2.1.2.5特殊的性能如搪瓷性能、耐蚀性、电磁性能和冲裁性。2.1.3冷轧板带钢的轧制工艺特点2.1.3.1加工硬化由于冷轧是在金属的再结晶温度以下进行的,故在冷轧过程中,板带必然产生加工和硬化。加工硬化带来的后果是:1)变形抗力增大,使轧制压力增大2)塑性降低,易发生脆裂。加工硬化超过一定程度后,轧件将因过分硬脆而不适于继续冷轧。因此钢板经冷轧一定道次后,往往要经软化处理(再结晶退火,固溶处理等),使轧件恢复塑性,降低变形抗力,以便继续轧薄。冷轧生产中,103
10资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。每次软化退火之前完成的冷扎工作成为一个”轧程”。在一定轧制条件下,钢质愈硬,成品愈薄,所需的轧程愈多。2.1.3.2冷轧中采用工艺冷却和润滑1)工艺冷却:冷轧过程中产生的剧烈变形热和摩擦热使轧件和轧辊温度升高,故必须采用有效的人工冷却。轧制速度愈高,压下量愈大,冷却问题愈显得重要。试验研究与理论分析表明,冷轧板带钢的变形功约有84－88％转变为热能,使轧件和轧辊温度升高。我们关心的是在单位时间内发出的热量即变形发热率q,以便采取适当措施及时排除或控制这部分热量。变形发热率是直接正比于轧制平均单位压力、压下量和轧制速度的。因此,采用高速、大压下的强化轧制方法将使发热率大为增加。如果此时所轧的又是变形抗力较大的钢种,如不锈钢、变压器硅钢等,则发热率就增加得更加剧烈。因此必须加强冷轧过程中的冷却,才能保证过程的顺利进行。水是比较理想的冷却剂。因其比热大,吸热率高且成本低廉。油的冷却能力比水差得多。因此大多数轧机都倾向于用水冷却。增加冷却液在冷却前后的温差也是充分提高冷却能力的重要途径。若采用高压空气将冷却液雾化,103
11资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。或采用特制的高压喷嘴喷射,可大大提高其吸热效果,并节省冷却液的用量。冷却液在雾化过程中本身温度下降,所产生的微小液滴在碰到温度较高的辊面或板面时往往即时蒸发,借助蒸发潜热大量吸走热量,使整个冷却效果大为改进。实际测温资料表明,即使在采用有效的工艺冷润的条件下,冷轧板卷在卸卷后的温度有时仍达到摄氏130－150度甚至还要高,由此可见在轧制变形区中的料温一定比这还要高。辊温的反常升高以及辊温分布规律的反常或突变均可导致正常辊型条件的破坏,直接有害于板形与轧制精度。同时辊温过高也会使冷扎工艺润滑剂失效(油膜破裂),使冷轧不能顺利进行。综上所述,为了保证冷轧的正常进行,对轧辊及轧件应采取有效的冷却与控温措施。2)工艺润滑冷轧中使用工艺润滑的主要作用是减小金属的变形抗力,这不但有助于保证在已有的设备能力条件下实现更大的压下,而且还可使轧机能够经济可行的生产厚度更小的产品。另外采用有效的工艺润滑也可直接对冷轧过程的发热率及轧辊的温升起到良好的影响,在轧制某些品种时,采用工艺润滑还能够起到防止金属粘辊的作用。经过乳化剂的作用,把少量的油剂与大量的水混合起来,制成乳状的冷润液(简称乳化液)103
12资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。能够较好的解决油的循环使用的问题。在这种情况下,水是作为冷却剂与载油剂而起作用的。对这种乳化液的要求是,当一定的流量喷到板面和辊面上时,即能有效地吸收热量,又能保证油剂以较快的速度均匀的从乳化液中离析,并粘附在板面和辊面上。这样才能及时形成均匀的厚度适中的油膜。乳化液或其它活性剂的多少,则需结合具体的轧制条件经过生产试验确定。冷轧工艺润滑剂常见的有:纱锭油、棉籽油、蓖麻油、棕榈油等各种轧制油和乳化液。棕榈油含有较高的脂肪酸,且性能稳定,故润滑效果好,而且易于从带钢表面除掉,是冷轧中较为理想的润滑剂,可是价格较高。矿物油的化学性质比较稳定,且来源丰富,成本较低廉。纯矿物油中添加少量脂肪酸和抗压剂后,油膜强度增加,润滑效果明显提高。乳化液是由15－25％可溶性油,27－85％水和少量无水碳酸钠配制成的混合乳状润滑剂。冷轧中采用乳化液,具有冷却和润滑的作用,使用后经回收和净化,可继续使用,因此得到了广泛的应用。2.1.3.3张力轧制4.张力轧制的主要作用是1)防止带钢在轧制过程中跑偏(103
13资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。即保证轧件正确对中轧制)。2)使所轧带钢保持平直(包括在轧制过程中保持板形平直以及轧后板形良好)。3)降低轧件的变形抗力,便于轧制更薄的产品。4)起到适当调整冷轧机主电机负荷的作用。B.防止跑偏是冷轧操作中关系到能否实现稳定轧制的重要问题。跑偏将破坏正常的板形,引起操作事故甚至设备事故,跑偏若不很好加以控制,将不能保证冷轧的正常进行,造成跑偏的原因在于轧件在轧制中的延伸不均。在张力作用下,若轧件出现不均匀延伸,则沿轧件宽度上的张力分布将会发生相应的变化:延伸较大的一侧张力减小,而延伸较小的一侧张力增大,结果便自动的起到纠正跑偏的作用。这种纠偏作用是瞬时的,同步性好,使轧件在基本平行的辊缝中轧制时仍可能保证稳定轧制。这就有利于轧制更精确的产品并使操作简化。张力纠偏的缺点是张力分布的改变不能超过一定限度,否则会造成裂边、轧折甚至引起断带。C.由于轧件不均匀延伸会改变沿带宽方向上的张力分布,而这种改变后的张力分布又会促使延伸的均匀化,故张力轧制有利于保证良好的板形。同时,不均匀延伸将使轧件中产生内应力,当压缩应力达到一定值时,103
14资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。轧件在该处将出现浪形,板形被破坏,加上张力后,可减小或消除压应力,这就排除在轧制中轧件出现浪形的可能,确保稳定冷轧。D.生产中张力大小的选择主要是选择平均单位张力σz。单位张力应适当选高些,但不应超过带钢的屈服极限σs。由于带材内残余应力的存在,以及应力集中的影响,实际上带材内张应力是不均匀分布的。故σz的数值并不能反映带材内各点张应力的真正大小。因此实际σz的数值要根据延伸不均匀情况、钢质、加工硬化程度及板边情况等因素而定。生产中按σz＝(0．1－0．6)σs来选取。不同的轧机,不同的轧制道次,不同的坯料和品种,要求不同的σz。当操作人员技术水平较高,变形较均匀,坯料较理想时,可选高的σz值;当带钢较硬,边部不良或者操作不熟练时,可取σz小些。一般可逆式冷轧机的中间道次或连续冷轧机的中间机架,σz可取(0、2－0、4)σs。在轧制低碳钢时,因考虑到防止退火粘结,成品卷张力不能太高,一般选用50Mpa左右,其它钢种可适当高些。2.2冷轧板带钢生产工艺流程冷轧板带钢生产的工序和工艺流程于产品紧密相连,103
15资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。随产品的要求不同工艺流程也有所不同。冷轧板带钢产品以热轧带钢作为原料,因其表面有氧化铁皮,因此在冷轧前要把氧化铁皮清除掉,故酸洗时冷轧生产的第一工序。酸洗后即可轧制,轧制到一定厚度,由于带钢的加工硬化,需进行中间退火,使带钢软化。退火之前由于带钢表面有润滑油,必须把油脂清洗干净,否则在退火中带钢表面形成油斑,造成表面缺陷。经过脱脂的带钢,在代有保护性气体的炉中进行退火。退火之后的带钢表面是光亮的,因此在进一步的轧制和平整时,就不需酸洗。带钢轧至所需尺寸和精度后,一般进行最终退火,为获得平整光洁的表面及均匀的厚度和调节机械性能要经过平整。带钢在平整之后,根据订货要求进行剪切。成张交货要横切,成卷交货必要时要纵切。综上所述,一般用途冷轧板带钢的生产工序是:酸洗、冷轧、退火、平整、剪切、检查缺陷、分类分级以及成品包装。其工艺流程如下图所示;冷轧板带钢产品极为广泛,其具有代表性的产品有金属镀层板(镀锡板、镀锌板等)深冲钢板(汽车板等)、电工用硅钢板与不锈钢板等。2.3冷轧板带钢生产的主要工序及其工艺103
16资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。2.3.1原料板卷(热轧带钢)的酸洗(详见酸洗)2.3.2冷轧冷轧机的生产分工现代冷轧机按轧辊配置方式可分四辊式与多辊式两大类按机架排列方式又可分单机架可逆式与多机架连续式两种。单机架可逆式适于产品的品种规格变动频繁而每批产品的生产数量又不大,或者合金钢比例较大的生产情况。这种轧机生产能力低,投资小、建厂块、灵活性大,使用与中小型企业。连续式冷轧机生产效率高,当产品品种较为单一或变动不多时,连轧机最能发挥其优越性。冷连轧机当前生产的规格范围:板带宽度450--2450毫米,厚度0、076--4毫米。根据所生产产品规格,确定机架的数目。2.3.2.1可逆式冷轧机组的组成及工艺操作可逆式冷轧机组由四部分组成:板卷运输机开卷设备、轧机、前后卷曲机、卸卷装置及钢卷收集设备。板卷运输机一般是链式的或步进梁式的,开卷机是对锥式的。带钢送至轧机后,机前卷曲机咬入带钢头部,然后开始第一道轧制。轧完第一道后,带钢尾部咬入轧机后的卷曲机中,轧机转换轧制方向开始下一道轧制。如此按照轧制规程往复进行,103
17资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。直到轧制要求的厚度。可逆式轧机一般都是奇道次轧出成品。卸卷由卸卷小车完成。带卷收集装置为一斜坡道或卸料步进梁。2.3.2.2冷连轧机组的组成与工艺操作冷连轧机组的机座与可逆式冷轧机座基本相同,多为四辊式。机座数目2――6台,配置为连续式。以中国某厂五机架四辊轧机所组成的冷连轧机组为例。入口处有剥带机、钢卷运送小车、预开卷装置和开卷机等主要设备完成轧机上料。出口端有卷曲机、皮带助卷器及运送小车完成轧后的出料。2.3.2.3全连续式冷轧机组的组成与工艺操作美国新近投产的一套五机架全连续式冷轧机组的组成如下:活套小车、焊缝检测器、活套入口勒导装置、焊接机、夹送辊、剪断机、三辊矫平机、开卷机、机组入口勒导装置、导向辊、分切剪断机、卷取机、X射线测厚仪。2.3.3冷轧板带的精整:冷轧板带的精整一般包括脱脂、退火、平整及剪切等工序2.3.3.1脱脂:板带冷轧后进行清洗以去除板带表面上的油污成为脱脂。脱脂为了避免油脂在退火炉中挥发所生成的挥发物残留在板带表面形成油斑,从而影响板带的表面质量。脱脂的方法一般有电解清洗、103
18资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。机上清洗与燃烧脱脂等。电解清洗采用碱液为清洗剂,一般是2％--4％的硅酸钠水溶液,外加界面活性剂以降低碱液表面张力改进清洗效果。经过碱液发生电解,放出氢气与氧气,起到机械冲击作用。从而加速脱脂过程。2.3.3.2退火:退火有初退火、中间退火和最终退火(成品退火)初退火是为冷轧作准备,使带钢具有良好的塑性和一定的组织。初退火主要用于含碳量较高的碳素结构钢,合金结构钢等。初退火工艺制度因钢质不同而不同,一般在640-750摄氏度。保温10多小时。初退火可降低热轧板卷的硬度、消除晶粒组织,提高塑性,以利于冷轧。因其是在酸洗前进行,因此一般可不采用保护气体。中间退火是为消除加工硬化,以利于下一步轧制。中间退火一般都是在保护气氛中进行光亮退火。成品退火一般是使板带进行恢复,再结晶及晶粒适当长大以改进其加工性能,另外也要根据生产板带品种的最终性能要求。在冷轧板带退火中应用最广的是罩式退火炉。罩式退火炉的退火周期长(长达几昼夜),103
19资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。其中又以冷却时间占比例最大。采用松卷退火代替紧卷退火能够大大缩短退火周期,但由于其工序繁琐,退火前后都要重卷,故未能得到推广应用。快速冷却法主要有两种:一种是使保护气体在炉内或炉外循环对流实现一种热交换式冷却,另一种是在板卷之间放置直接用水冷却的隔板。冷轧板带成品退火的另一新技术是连续式退火,其作业方式与连续式酸洗相似,亦为卧式与立式(塔式)两种。实验表明,经连续退火处理的带钢机械性能优于罩式退火处理。连续退火提高了带钢纵向、横向性能的均匀程度,处理周期短,生产效率高,在退火的同时能够施加张力作板形矫正,且没有粘接缺陷。因而冷轧板带钢的主要品种,从镀锡板、深冲板直到硅钢片及不锈钢带都可采用高效而经济的连续退火处理。2.3.3.3平整平整实质上是采用小压下率(0.3％-3％)的冷轧。经过平整后的板带钢能够消除屈服平台,在带钢平整后相当长一段时间内不出现冲压滑移线,同时使板带的屈服极限达到最低,从而提高板形的成形性能。平整可改进板形,103
20资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。提高板带的平直度。为此平整机的轧辊辊径应尽量选大一些有利。另外经过选用不同处理过的辊面轧辊进行平整。能够得到不同要求的板带表面。经过调整平整的压下率,可使板带钢的机械性能在一定范围内变化,以适应不同用途的要求。经过双机架或三机架平整还可实现较大的压下率,以便生产超薄的镀锡板。经热处理后的普通板带、镀锡板、汽车板等均须进行平整。平整时对汽车板带要求采用喷砂辊平整,以获得具有均匀粗糙度的麻面板,利于冲压加工或涂漆。用于镀、涂层的原板,应采用抛光辊平整,以提高板面光亮度,利于提高镀层质量,降低镀层金属消耗。普通钢板采用研磨的轧辊进行平整。平整又可分为干平整和湿平整。干平整不加润滑剂。而湿平整采用既具较强清洗作用又能防修的润滑剂。湿平整较干平整可降低轧制压力30％－40％,在双机架平整机应用较多。2.4冷轧板带钢轧制工艺制度的制定2.4.1变形制度(压下规程)的制定冷轧板带钢变形制度制定的工艺特点和方法冷轧板带钢变形制度的制定仍遵循压下规程的原则,但由于冷轧板带钢的工艺特点所决定,诸如对一定的钢种、规格的产品,必须有一定的冷轧总变形程度,103
21资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。才能经过热处理获得所需的组织和性能。因而冷轧带钢原料厚度的选择主要依据冷轧总变形程度。另外还应考虑板带的表面质量和提高冷轧生产能力。冷轧变形程度的确定主要取决于所轧钢种的特性、原料及成品的厚度、所采用的冷轧工艺以及轧制能力等。如同样的原料和成品,随着工艺润滑的改进,采用高硬度的小工作辊或采用不对称轧制等,均能增大道次压下量,减小轧程。因此,在确定冷轧轧程方案时,应充分考虑到各种提高冷轧效率的手段与可能性。至于冷轧各道次(机架)压下量的分配,仍如前述原则。诸如,前几道有时受咬入条件限制,为了使来料得以均整并使轧制过程稳定,第一道压下率应适当小些。中间各道次压下率应充分利用轧机的能力。成品及成品前道次,为保证厚度精度及板形采用较小的压下量。在制定压下规程时还必须确定与之相应的张力制度,这也是冷轧带钢轧制规程的另一特点。常见的压下规程设计的方法是:先按经验并按规程设计的一般原则和要求,对各道次(机架)压下进行分配,进而按工艺要求并参考经验资料,选定各道次(机架)间的单位张力。最后校验设备的负荷及各限制条件,并作适当修正。分配各机架的负荷,103
22资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。对于单机座轧机按等压力分配,以确保产品的厚度精度和板形要求。2.4.2速度制度的制定冷轧板带钢轧机按其作业制度的不同,共有三种速度制度。即转向、转速不变的定速轧制,可调速的可逆轧制,固定转向的可调速轧制2.4.2.1转向、转速不变的定速轧制这种速度制度,主要用在小型冷轧窄带钢的二辊、四辊轧机。一般二辊轧机的辊径D≤350mm辊身长度L≤500mm;四辊轧机的工作辊直径D工≤200mm支撑辊直径D支≤400mm辊身长度L≤500mm因这类轧机在启动过程、制动过程带厚可能超差,另外,这类轧机当前仍达都采用人工手动测厚和调整,故最大轧制速度为0.5m/s。2.4.2.2可调速的可逆轧制钢卷经过开卷、直头送入轧机后,在前后卷曲机上咬住带钢头尾,进行往复轧制。每道次都要经过加速、减速、停车、换向等过程。速度太高,过渡时间长,带钢超差长度增加。另外,轧制的板卷重量一般在5－30吨,限制了速度的提高。另外,经过焊缝时,要减速,故轧制速度一般在5－20m/s。2.4.2.3冷连轧机组的速度制度103
23资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。冷连轧机生产的最大特点是速度高(20－40m/s),生产能力大,轧制板卷重40－60吨。轧制时先采用低速轧制约1－3m/s,待经过各机架并由张力卷取机卷上之后,同步加速到轧制速度,进入稳定轧制阶段。2.4.3张力制度的制定张力在冷轧生产中不但能够降低轧制力,防止带钢跑偏,补偿沿宽度方向上轧件的不均匀变形。另外在冷连轧中,还起着传递能量、传递影响,使各轧机间互相联结的作用。张力制度就是合理的选择轧制中各道次(机架)张力的数值。实际生产中若张力过大,会把带钢拉断或产生拉伸变形,若张力过小则起不到应有的作用。因此作用在带钢上的最大张应力应满足:σmax〈σs式中σmax作用在带钢单位截面积上的最大张应力。σs带钢的屈服极限实践表明,作用在带钢截面上的张应力,即单位张力q,其数值选择范围为:q＝(0.1—0.6)σs 。具体取值要考虑带钢的材质,板形厚度波动、带钢边部情况等。对于单机架可逆式轧机q值取在(0.2－0.4)σs范围内;冷连轧的特点之一是采用大张力轧制,这样既可得到良好的板形,103
24资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。又可减小轧制压力。一般单位张力q达到(0.2—0.4)σs张应力后几架比前几架要大些。另外在轧制低碳钢时,为防止退火粘接,成品卷曲张力应小些,一般取单位张力为5kg/mm2左右。在可逆式单机架冷轧机上,张力是在轧机与开卷机或卷曲机之间产生的。形成前张力的开卷机或卷曲机的电动机处于电动工作状态,而形成后张力的卷曲机的电机处于发电工作状态。为保持恒定张力,在轧制过程中随前卷取机带卷直径的增大,前卷曲机应减速,而后卷取机应随着带卷直径的减小而加速。一般在第一道次因酸洗机组卷取张力较小,为避免带卷各层间错动造成表面擦伤,不采用太大张力。在以后的道次中,根据品种、规格,选取较大的张力。成品道次张力应小些。以防止或减少退火中粘结。过焊缝上,张力也适当减小。轧机启动时,必须先建立后张力。在轧制中带钢中部出现波浪应减小张力,以防止拉裂和断带;若带钢边部出现边浪,则应适当增加张力,以消除边部波浪。问答题:1. 冷轧板带的优点2. 冷轧板带轧制工艺特点3. 103
25资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。简单列出冷轧板带的10种用途4. 在轧制过程中张力的作用5. 在单机架可逆轧机上的张力制度6. 冷轧板带精整的主要工序及其作用第三章板带材高精度轧制板带材的高精度主要是指厚度(纵向和横向)的精确度。既然板带是由轧辊辊缝中轧出来的,辊缝的大小和形状决定了板带纵向和横向厚度的变化(后者又影响到板形),那么要提高产品的厚度精度,就必须研究轧辊辊缝大小和形状变化的规律。3．1板带材轧制中的厚度控制3．1．1 P－h图的建立与运用板带轧制过程既是轧件产生塑性变形的过程,又是轧机产生弹性变形(即所谓弹跳)的过程,二者同时发生。由于轧机的弹跳,使轧出的带材厚度(h)等于轧辊的理论空载辊缝(S0/)加轧机的弹跳值。按照虎克定律,轧机弹性变形与应力成正比,则弹跳值应为P/K,此时 h＝S0/＋P/K (3－1)式中P------轧制力, t K------轧机的刚度,t／mm式(3－1)为轧机的弹跳方程,据此绘成曲线称为轧机弹性变形线,它近似一条直线,103
26资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。其斜率就是轧机的刚度。但实际上在压力小时弹跳和压力的关系并非线性,且压力愈小,所引起的变形也愈难精确确定,亦即辊缝的实际零位很难确定。为了消除这一非线性区段的影响,实际操作中可将轧辊预先压靠到一定程度,即压到一定的压力P0,然后将此时的辊缝指示定为零位,这就是所谓”零位调整”。以后即以此零位为基础进行压下调整。由图3－1能够看出:p A A/p 图3－1P－h图h＝S。＋(P－P0)/K (3－2)式中S。――――考虑预压变形的相当空载辊缝(mm)。另一方面。给轧件以一定的压下量(h。一h),就产生一定的压力(P),当料厚(h。)一定,h愈小即是压下量愈大,则轧制压力也愈大,经过实测或计算能够求出对应于一定h值(即Δh值)的P值,在图5－1上绘成曲线B,称为轧件塑性变形线。B线与A线交点的纵坐标即为轧制力P,横坐标即为板带实际厚度h。塑性变形线B实际是条曲线,为便于研究,其主体部分可近似简化成直线。由P－h图能够看出,如果B线发生变化(变为B／),则为了保持厚度h不变,就必须移动压下螺丝,使A线移至A／,103
27资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。使A／与B／的交点的横坐标不变,亦即须使A线与B线的交点始终落在一条垂直线C上,这条垂直线C称为等厚轧制线。因此,板带厚度控制实质就是不论轧制条件如何变化,总要使A线与B线交到C线上,这样就可得到恒定厚度(高精度)的板带材。由此可见,P－h图的运用实是板带厚度控制的基础。3．1．2板带厚度变化的原因和特点由式(3－1)可知,影响带材实际轧出厚度的因素主要是S。、K和p。其中轧机刚度K在既定轧机上轧制一定宽度的产品时,一般可认为是不变的,影响S。变化的因素主要是轧辊的偏心运转、轧辊的磨损与热膨胀及轧辊轴承油膜厚度的变化,它们都是在压下螺丝位置不变的情况下使实际辊缝发生变化,从而使轧出的板带厚度发生波动。轧制力P的波动是影响板带轧出厚度的主要因素。因而所有影响轧制力变化的因素都必将影响到板带厚度精度。这些因素主要有:(l)轧件温度、成分和组织性能的不均。这里应该指出,温度的影响具有重发性,即虽在前道消除了厚度差,在后一道还会由于温度差而重新出现。故热轧时只是在精轧道次对厚度控制方有意义。(2)103
28资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。坯料原始厚度的不均。来料厚度有波动实际就是改变了P－h图中B线的位置和斜率,使压下量产生变化,自然要引起压力和弹跳的变化。厚度不均虽可经过轧制得到减轻,但终难完全消除,且轧机刚性愈低愈难消除。故为使产品精度提高,必须选择高精度的原料。(3)张力的变化。它是经过影响应力状态及变形抗力而起作用的。连轧板带时头、尾部在穿带和抛钢时由于所受张力分别是逐渐加大和缩小的,故其厚度也分别逐段减小和增大。另外,张力还会引起宽度的改变,故在热连轧板带时应采用不大的恒张力。冷连轧板带时采用的张力则较大,而且还经常利用调节张力作为厚度控制的重要手段。(4)轧制速度的变化。它主要是经过影响摩擦系数和变形抗力,乃至影响轴承油膜厚度来改变轧制压力而起作用的。速度变化一般对冷轧变形抗力影响不大,而显着影响热轧时的抗力;对冷轧时摩擦系数的影响十分显着,而对热轧影响则较小。故对冷轧生产速度变化的影响特别重要。另外速度增大则油膜增厚,103
29资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。因而压下量增大并使带钢变薄。3．1．3板带厚度控制方法实际生产中为提高板带厚度精度,采用了各种厚度控制方法。(1)调压下(改变原始辊缝)。调压下是厚度控制最主要的方式,常见以消除由于影响轧制压力的因素所造成的厚度差。图3－2(a)为板坯厚度发生变化,从h。变到从(h。－Δh。)。轧件塑性变形线的位置从平行移动到B2,与轧机弹性变形线交手C点,此时轧出的板厚为h1/,与要求的板厚h有一厚度偏差Δh。为消除此偏差,相应地调整压下,使辊缝从S。变到(S。十ΔS。),亦即使轧机弹性线从A1平行移到A2,并与B2重新交到等厚轧制线上的E’点,使板厚恢复到h图3－2(a)调整压下改变辊缝控制板厚原理图图3－2(b)是由于张力、轧制速度、轧制温度及摩擦系数等的变化而引起轧件塑性线斜率发生改变,同样用调整压下的办法使两条曲线重新交到等厚轧制线上,保持板厚不变 P S。 h1/ h h。H (a)板坯厚度变化时由图3－2(a)能够看出,压下的调整量△S。与料厚的变化量△h。并不相等,由图能够求出: △S。＝△h。tanθ／tanα＝△h。M／K (3－3)103
30资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。其中M＝tanθ为轧件塑性线的斜率,称为轧件塑性刚度。上式说明,当料厚波动已△h时,压下必须调△h。M／K的压下量才能消除产品厚度的偏差。这种调厚原理主要用于前馈即预控AGC,即在人口处预测料厚的波动,据此以调整压下,消除其影响P3－2b能够看出,当轧件变形抗力发生变化时,压下调整量△S。与轧出板厚变化量△h也不相等,由图可求出:△h／△S。＝K／(M＋K) (3－4)△h／△S。是决定板厚控制性能好坏的一个重要参数,称为压下有效系数或辊缝传递函数,它常小于1,轧机刚度K愈大,其值愈大。近代较新的厚度自动控制系统,主要不是靠测厚仪测出厚度进行反馈控制,而是把轧辊本身当作间接测厚装置,经过所测得的轧制力计算出板带厚度来进行厚度控制,这就是所谓的轧制力AGC或厚度计AGC,其原理就是为了厚度的自动调节,必须在轧制力P发生变化时,能自动快速调整压下(辊缝)。可由P－h图求出压力P的变化量(△P)与压下 调整量△S。之间的关系式为:△S。／△P＝_1／K(1＋M／K)由于P增加,S。减小,即△P为正时,△S。为负,故符号相反。 103
31资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。同样,预控AGC根据测出的入口厚度偏差△H,确定为了消除△H所应采取的动△S值,它可由P－h图推导求得为△S＝△HM／K (3－6)由图3－2及式(3－4)能够看出,如果轧件变形抗力很大即M很大,而轧机刚度K又不大时,则经过调压下来调厚的效率就很低。因此,对于冷连轧薄钢板的最后几架,为了消除厚差,调压下就不如调张力效率大,响应快。另外调压下对于轧辊偏心等高频变化量也无能为力。(1)调张力。即利用前后张力来改变轧件塑性变形线B的斜率以控制厚度(图3－3)。例如,当来料有厚差δH时,便能够经过加大张力,使B2斜率改变为B2／从而能够在S。不变的情况下,使h保持不变。这种方法在冷轧薄板时用得较多。热轧中由于张力变化范围有限,张力稍大即易产生拉窄、拉薄,使控制效果受到限制,故热轧一般不采用张力调厚。但有时在末架也采用张力微调来控制厚度。采用张力厚控法的优点是响应性快,因而能够控制得更为有效和精确;缺点是对热轧带钢和冷轧较薄的品种时,为防止拉窄和拉断,张力的变化不能过大。因此,当前即使在冷轧时的厚度控制上往往也并不倾向于单独应用此法,而采用调压下与调张力相互配合的联合方法。当厚度波动较小,能够在张力允许变化范围内能调整过来时则采用张力微调,103
32资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。而当厚度波动较大时则改用调压下的方法进行控制。这就是说,在冷轧中,张力厚控也只适用于后几架(道)的精调AGC。调张力控制厚度原理图(2)调轧制速度。轧制速度的变化影响到张力、温度和摩擦系数等因素的变化。故能够经过调速来调张力和温度和摩擦系数,从而改变厚度。依实际轧制情况之不同,可采用各种不同的厚度控制方案。在实际生产中为了达到精确控制厚度的目的,往往是将多种厚控方法有机地结合起来使用,才能取得更好的效果。其中最主要、最基本、最常见的还是调压下的厚度控制方法。特别是采用液压压下,大大提高响应性,具有很多优点。近年来广泛地应用带有”随动系统”(采用伺服阀系统)的轧辊位置可控的新液压压下装置,利用反馈控制的原理实现液压自动调厚。值得指出的是近年发展的电气反馈液压压下系统,除具有上述定位和调厚的功能以外,还可经过电气控制系统常数的调整来达到任意”改变轧机刚度”的目的,从而能够实现”恒辊缝控制”,即在轧制中保持实际辊缝值S不变,也就保证了实际轧出厚度不变。这种厚投入法当前在热连轧中还用得不多,但在冷轧带钢中,由于轧辊偏心运转对厚差影响较大,不能忽视。因此为了消除这种高频变化的厚度波动,103
33资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。必须采用这种液压厚控系统。前面提到的用厚度计的方法测量厚度,虽然能够避免时滞,提高了灵敏度,但它对某些因素,例如,油膜轴承的浮动效应、轧辊偏心轧辊的热膨胀和磨损等,却难以检测出来,从而会使结果产生误差。因此,实际生产中都是两种方法同时并用。亦即还必须采用X射线测厚仪来对轧制力AGC不断进行标定或监控。换句话说,为了提高测厚精度,在弹跳方程中还须增加几个补偿量,这主要是轧辊热膨胀与磨损的补偿和轴承油膜的补偿。由轧辊热膨胀和磨损所带来的辊缝变化以G表示之,这能够利用成品X射线测厚仪所测得的成品厚度,以及利用由此实测成品厚度按秒流量相等原则所推出的前面各架的厚度,把它们利用厚度计方法所测算出的各架厚度值进行比较,从而求得各架的G值。因此能够把这种功能称之为”用X射线测厚仪对各机架轧机的AGC系统进行标定或监视。”油膜补偿即使由于轧制速度的变化使支撑辊油膜轴承的油膜厚度方生变化,最终影响到辊缝值。设其影响量为δ则最终轧出厚度为h＝S。＋(P－P0)/K－δ－G在轧制速度变化时,AGC系统应根据此式对所测厚度进行修正。3、1、4冷轧板带钢厚度控制冷轧带钢连轧机厚度控制系统的基本设想是:1)粗调AGC(第一、103
34资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。二架(道)保证来料厚度偏差基本消除;2)精调AGC系统,为了保证良好板形,采用张力调厚方法,对产品厚度进行精确控制。如厚度偏差超出了精调系统的可调范围,就要改变第一架(道)的设定值,同时重新分配各架(道)压下量,以达到厚度精度;3)为提高厚控系统精度,需增加各种补偿系统。3、1、4、1粗调AGC轧制第一、二道次时,由轧机入口测厚仪,轧机的P－AGC及出口测厚仪所组成。入口测厚仪检测出来料厚度偏差ΔH,对轧机的压下实行前馈控制。出口测厚仪测出厚度不断修正和标定P－AGC以提高其控制精度,起监控的作用。经过粗调系统的控制,基本上应该消除了来料的厚度偏差,以保证最终成品的精度。3、1、4、2精调AGC由轧机测厚系统及轧机和卷曲机组成张力AGC精调系统。精调AGC常见张力调厚的方法。由轧机出口测厚仪发出信号来反馈控制张力。由于张力调节范围有限,当厚度较大时,需将偏差信号补充反馈给粗调AGC系统。3、1、4、3加减速阶段厚度补偿系统轧机在加减速阶段,速度变化很大,103
35资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。采用根据速度值来调整轧机辊缝及附加系统。这实际上是一种速度过程控制。当轧件速度变化时,支撑辊油膜轴承的变形区的摩擦系数也相应变化。这使空载辊缝和轧制压力变化,因而使带钢厚度产生偏差。这时应进行油膜厚度的张力补偿。3、1、4、4头尾端的失张补偿一般采用压下过程控制实现失张补偿。3、1、4、5稳速轧制阶段,恒张力控制对于开卷机及卷曲机和轧辊之间设有独立的恒张力控制系统,保证在整个稳速轧制阶段期间张力恒定。问答题:1. 何为零位调整,为什么?2. 利用P-H图绘出,在轧制过程中如果其它条件不变,张力增加对钢带厚度的影响.3. 利用P-H图绘出,在轧制过程中如果其它条件不变,速度提高对钢带厚度的影响.4. 乳化液的基本组成及其作用5. 何为弹跳方程103
36资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。第四章横向厚差与板型控制技术4．1板形与横向厚差的关系板带横向厚差是指沿宽度方向的厚度差,它决定于板带材轧后的断面形状,或轧制时的实际辊缝形状,一般用板带中央与边部厚度之差的绝对值或相对值来表示,因而是一种借助厚度测定便可得出的具体指标。它对于成材率的提高也有重要的意义。从用户的角度来看,最好是断面厚差为零。但这是在当前的技术条件下还不可能达到的。另外,在无张力或小张力轧制时,为了保证轧件运动的稳定性,使操作可靠,轧件自动对中不致跑偏和刮框,也要求轧制时实际工作辊缝稍具凸形,亦即要有一定的”中厚量”。当然从技术上还是要求尽量减少这种断面的厚度差。板形是指板带材的平直度,即是指浪形,瓢曲或旁弯的有无及程度而言。在来料板形良好的条件下,它决定于延伸率沿宽度方向是否相等,即压缩率是否相同。若边部延伸率大,则产生边浪,中部延伸大,则产生中部浪形或瓢曲。一边比另一边延伸大,则产生”镰刀弯。”浪形和瓢曲缺陷尚有多种表现形式如图所示。对于所有板带材都不允许有明显的浪形或瓢曲,103
37资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。要求其板形良好。具体规定见有关技术标准。板形不良对于轧制操作也有很大影响。板形严重不良会导致勒辊、轧卡、断带、撕裂等事故的出现,使轧制操作无法正常进行。为了保证板形良好,必须遵守均匀延伸或所谓”板凸度一定”的原则去确定各道次的压下量。由于粗轧时轧件较厚。温度较高,轧件断面的不均匀压缩可能经过金属横向流动转移而得到补偿,即对不均匀变形的自我补偿能力较强,故不必过多考虑板形质量问题,而到了精轧阶段,特别是轧制较薄的板带材时情况就不一样,此时轧件刚端的作用不足以克服阻碍金属横向移动的摩擦阻力,亦即对于不均匀压缩变形的自我补偿能力很差,而且由于厚度较小,即使是绝对压下量的微小差异也可能导致相对延伸率的显着不均,从而会引起板形变坏。极带厚度愈小．对不均匀变形的敏感性就愈大。故为了保证良好的板形,就必须按均匀变形或凸度一定原则,使其横断面各点延伸率或压缩率基本相等。如下图所示。设轧制前板带边缘的厚度等于H,而中间厚度等于H+Δ,即轧前厚度差或称板凸量为Δ;轧制后钢板相应横断面上的厚度分别为h和h＋δ,103
38资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。即轧后厚度差或板凸量为δ。而Δ／H及δ/h则为极凸度。钢板沿宽度上压缩率相等的条件,能够写成钢板边缘和中部延伸率λ相等的条件,H+Δ/h＋δ=H/h=λ由此可得Δ/δ=H/h=λ Δ／H=δ/h=…=δ2/h2=板凸度式中δ2、h2———成品板的厚度差及厚度。轧制前后板带厚度变化由此可见,要想满足均匀变形的条件,保证板形良好,则必须使板带轧前的厚度差Δ与轧后的厚度差δ之比等于延伸率λ。或者轧前板凸度(Δ／H)等于轧后板凸度(δ/h),即板凸度保持一定。本道次轧前的板厚也就最前一道次轧后的板厚．亦即前一道次轧制时辊缝的实际形状。因此,在均匀变形的原则下,后一道次的板厚差δ要比前一道次的板厚差Δ为小,即其差值为:Δ-δ=(λ-1)δ由于轧辊的原始辊型及因辊温差所产生的热辊型在前后道次中几乎是不变的,故此差值主要取决于轧辊因承受压力所产生的挠度值。这就是说,要保证均匀变形的条件,103
39资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。就必须后一道次轧制时轧辊的挠度值小于前一道次的挠度。也就是在轧辊强度相同的情况下,后一道次的轧制压力必须小于前一道次的轧制压力。由此可见,为了保证良好的板形,满足均匀变形的条件,在设备强度一定的情况下,使轧制力逐道减少是有科学根据的。这就是一般的按逐道减小压力的压下规程设计方法的理论基础。4．2影响辊缝形状的因素既然板带横向厚差和板形主要决定于轧制时实际辊缝的形状,故必须研究影响实际辊缝形状的因素,并据以对轧辊原始形状进行合理的设计。影响辊缝形状的因素主要有轧辊的弹性变形,轧辊的不均匀热膨胀和轧辊的磨损。4．2．1轧辊的不均匀热膨胀 轧制过程中轧辊的受热和冷却条件沿辊身分布是不均匀的。在多数场合下,辊身中部的温度高于边部(但有时也会出现相反的情况),而且一般在传动侧的辊温稍低于操作侧的辊温。在直径方向上辊面于辊芯的温度也不一样,在稳定轧制阶段,辊面的温度较高,但在停轧时由于辊面冷却较快,也会出现相反的情况。4．2．2轧辊的磨损轧件与工作辊之间及支持辊与工作辊之间的相互摩擦都会使轧辊磨损不均匀,103
40资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。影响辊缝的形状。但由于影响轧辊磨损的因素太多,故尚难从理论上计算出轧辊的磨损量,只能靠大量实测来求得各种轧机的磨损规律,从而采取相应的补偿轧辊磨损的办法。4．2．3轧辊的弹性变形 这主要包括轧辊的弹性弯曲和弹性压扁。轧辊的弹性压扁沿辊身长度分布是不均匀的,这主要是由于单位压力分布不均匀所致。另外,在靠近轧件边部的压扁也要小一些,使轧件边部出现变薄区,随着轧辊直径的减小,边部变薄区也减小,一般情况下这个区域虽然不很大,却也影响成材率。在工作辊与支持辊之间也产生不均匀弹性压扁,它直接影响到工作辊的弯曲挠度。轧辊的弹性弯曲挠度一般是影响辊缝形状的最主要的因素。长期以来,根据对轧辊挠度的分析,认为当支持辊直径与工作辊直径之比值较大时,弯曲力主要由支持辊承担,故工作辊的挠度也能够近似的认为与支撑辊的挠度相等。因而就认为辊型设计时能够用支持辊的辊身挠度差来代替工作辊的辊身挠度差。但最实际上这样做是不正确的。理论和实验都表明,轧制时工作辊的实际挠度比支持辊大得多。这主要是因为工作辊与支持辊之间存在有弹性压扁变形,103
41资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。结果使位于板宽范围之外的那一部分工作辊受到支持辊的悬臂弯曲作用,从而大大地增加了工作辊本身的挠度。轧件的宽度愈小,工作辊的挠度便愈大。因此,在进行辊型设计时,若不考虑工作辊这一弹性变形特点,而仅凭支持辊辊身挠度差的计算来处理问题,其结果必然与实际不符。亦即四辊轧机工作辊的弯曲挠度不但取决于支承辊的弯曲挠度,而且也取决于支承辊和工作辊之间的不均匀弹性压扁所引起的挠度。4．3辊型及板形控制技术4．3．1板形检测技术为实现板型的人工控制或者自动死循环控制,必须首先解决板型的可靠检测问题。但轧制速度较小,轧件在没有张力或有小张力的条件下,用目测的方法上勉强能够在轧制的进程中对板型作粗略的估计。可是随着带材张力,轧制速度,冷却液供给量的增加,以及轧机本身的封闭性的加强,目测的方法已无能为力。有时轧钢工人为掌握板型情况,冒着危险用手去压按在机架之间绷紧的带钢,根据各部分的松弛程度来判断板型的好坏;103
42资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。或者用一根小棍敲击高速行进中的带材以辨别其松紧。实现板型测定的仪表化可使轧钢工人从这种艰难而又很不准确的检查操作中解放出来,并为实现板型自动死循环控制创造了条件。热轧板带钢由于不带张力或只带小张力进行轧制,其板型可用光学板型仪进行测量。其方法是利用电视摄影机摄取棒状强光源在板面上的映射,并使之显示于电视显像屏上。与这种板型仪配套的有板型自动死循环控制系统。该系统先对电视显像屏上的图像信息作适当处理,然后使之与事先设定的板型相比较,用由此得出的偏差信号经过放大后控制液压弯辊装置,达到控制板型的目的。在带张力轧制的条件下,由于导致产生板型缺陷的不均匀延伸将使轧制张力沿板宽方向上的分布发生改变,故据此创造了两种板型仪:一种是非接触式的磁力板型仪;另一种是接触式(张力辊式)的板型仪。非接触式的磁力板型仪是利用带钢张力分布不均而引起导磁率变化分布不均的原理。仪器的测定部分由编成一组的多对探测头所组成(探测头的数目根据板宽不同可为5～11对)。上探测头为励磁头,使用电流频率为125Hz的励磁线圈;103
43资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。下探测头则带有测感线圈。磁通经过被测钢板。测感线圈的输出电压是带材内部出现的张应力的函数。此应力值经过电子装置最后显示于荧光屏上。其测量结果并可直接用来控制轧机的弯辊系统。另一种类似的非接触式磁力板型仪采用单个式的探头,因而能够取消上探头,并可制作成采用多个测头的定点测量式或只用一个探头的宽向扫描式的测量装置。接触式板型仪中比较常见一种是用由多段组成的测量辊代替一般驮辊。带钢的延伸不均将反映为横向张力的分布不均,每一段测量出与之相接触的一小段带材(25～50m宽)中之张应力,据此反推板型并实行控制。此种板型仪是当前测量精度最高。早期使用的测量辊分段宽度为50mm,测量辊全长分成25段。新近德国还创制出段宽缩小到25mm的高分辨接触式板型仪,能够测出距离板边甚近的浪皱。4．3．2常见辊型(板形)控制技术主要为调温控制法和弯辊控制法调温控制法是人为地向轧辊某些部分进行冷却或供热,改变辊温的分布,以达到控制辊型的目的。热源一般就是依靠金属本身的热量和变形热,这是不大好控制的。可作为灵活控制手段的就是调节轧辊冷却水的供量和分布。经过对沿辊身长度上布置的冷却液流量进行分段控制,能够达到调整辊型的目的。这种方法是在生产中早已应用的传统方法,虽然有效,103
44资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。但一般难以满足调整辊型的快速性要求。由于轧辊本身热容量大,升温和降温都需较长的过渡时间,而急冷急热极易损坏轧辊。从发现辊型反常并着手调整辊时开始,到调至完全见效时,要经过较长的时间,在这段时间里所轧产品实际是次品或不合格品,对于现代高速板带轧机来说,这样缓慢的调整方法是绝不能满足要求的。但近年经过革新采用提高了冷却效率的分段冷却控制,做为弯辊控制或其它控制板形方法的辅助手段还是很有效的。为了及时而有效地控制板材平直度和横向厚度差。需要一种反应迅速的辊缝调整方法。利用弯辊控制法,经过控制轧辊在轧制过程中的弹性变形能够达到这一目的。所谓液压弯辊技术就是利用液压缸施加压力使工作辊或支持辊产生附加弯曲,以补偿由于轧制压力和轧辊温度等工艺因素的变化而产生的辊缝形状的变化,保证生产出高精度的产品。 液压变辊技术一般分为以下两种: 1)弯工作辊的方法。这又能够分为两种方式,(a)反弯力加在两工作辊瓦座之间。即除工作辊平衡油缸以外,尚配有专门提供弯辊力的液压缸,使上下工作辊轴承座受到与轧制压力方向相同的弯辊力,103
45资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。结果是减小了轧制时工作辊的挠度。这称为正弯辊。(b)反弯力加在两工作辊与支持辊的瓦座之间,使工作辊轴承座受到一个与轧制压力方向相反的作用力,结果是增大了轧制时工作辊的挠度,这称为负弯辊。热轧和冷轧薄板轧机多采用弯工作辊的方法。实际生产中由于换辊频繁,用(a)式装置需要经常拆装高压管路,影响油路密封,而且浪费时间。故更倾向于采用(b)法。或者将油缸置于与窗口牌坊相联的凸台上;以避免经常拆装油管。比较理想的是(a)法与(b)法并用,即选用所谓的工作辊综合弯辊系统,能够使辊型在更广泛的范围内调整,甚至用一种原始辊型就能够满足不同品种和不同轧制制度的要求。 2)弯曲支持辊的方法。这种方法是反弯力加在两支持辊之间。为此,必须延长支持辊的辊头,在延长辊端上装有液压缸,使上下支援辊两端承受一个弯辊力。此力使支持辊挠度减小,即起正弯辊的作用。弯曲支持辊的方法多用于厚板轧机,它比弯工作辊能提供较大的挠度补偿范围,且由于弯支持辊时的弯辊挠度曲线与轧辊受轧制压力产生的挠度曲线基本相符合,故比弯工作辊更有效,103
46资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。对于工作辊辊身较长的宽板轧机,一般以弯支持辊为宜。液压弯辊所用的弯辊力一般在最大轧制压力的10％－20％范围内变化。液压缸的最大油压一般为200～300大气压,近年还制成能力更大的液压弯辊系统。 4．3．3板形控制新技术和新轧机上述液压弯辊控制虽是一种无滞后的辊型控制的有力手段,但它还有一定的局限性。首先,它受到液压油源最大压力的限制,致使它还不能完全补偿在更换产品规格时实际需要的大幅度曲线变化。而且实践表明,弯辊控制对于轧制薄规格的产品,特别是对于控制”二肋浪”等作用不大,有时还会影响所轧出板带的实际厚度。因此尽管液压弯辊技术已得到广泛应用,人们依然不断研究开发更完美更有效控制板形的新技术和新轧机,其中值得注意的主要有以下几种:1) HC轧机。HC轧机为高性能板型控制轧机的简称,当前日本用于生产的HC轧机是在支持辊和工作辊之间加入中间辊并使之作横向移动的六辊轧机。在支持辊背后再撑以强大的支撑梁而使支持辊作横向移动的新四辊轧机正在研究。HC轧机的主要特点有:(a)具有大的刚性稳定性。即当轧制力增大时,引起的钢板横向厚度差很小、103
47资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。因为它也能够经过调整中间辊的移动量来改变轧机的横刚性,以控制工作辊的凸度,此移动量以中间辊端部与带钢边部的距离δ表示,当δ大小合适,即当中间辊的位置适当,在所谓NCP点(noncontrolpoint)时,则工作辊的挠度即可不受轧制力变化的影响,此时的轧机的宽度刚性可调至无限大;(b)HC轧机具有很好的控制性。即在较小的弯辊力作用下,就能使钢板的横向厚度差发生显着的变化。HC轧机还没有液压弯辊装置,由于中间辊可轴向移动,就使在同一轧机上能控制的板宽范围加大了;(c)HC轧机因而能够显着提高带钢的平直度,能够减少板带钢边部变薄及裂边部分的宽度,减少切边损失。d)压下量由于不受板型限制而可适当提高。由于HC的刚性稳定性和控制性都较一般四辊轧机好得多,因而能高效率地控制板形,使HC轧机自1972年以后得到了较快的发展。 HC轧机的出现从理论和实践上纠正了一个错误观念,即认为支持辊的挠度决定于工作辊的挠度,因而为了提高其弯曲刚性,便不断增大支持辊直径。但实际上尽管支持辊很大且有快速弯辊装置,其板平直度依然不理想。而且理论与实践表明:103
48资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。工作辊的挠曲一般大于支持辊的挠曲达数倍之多。其原因一方面是由于工作辊与支持辊之间以及工作辊与被轧板带之间的不均匀接触变形,使工作辊产生附加弯曲;另一方面由于轧辊之间的接触长度大于板宽,因而位于板宽之外的辊间接触段,即有害接触部分使工作辊受到悬臂弯曲力而产生附加挠曲。最近几年来,基于这种分析和对轧机总体弹性变形分布的研究而创造出HC轧机。由于消除了辊间的有害接触部分而使工作辊挠曲得以大大减轻或消除,同时也使液压弯辊装置能有效地发挥控制板形的作用。这是HC轧机技术中心之所在,是板带轧机设计思想的一个大进步。2) 带移动辊套的轧机(SSM)。日本新日铁公司在四辊轧机的支持辊上装备有比轧辊辊身长度短的可移动辊套。辊套可旋转,而且可沿着辊身作轴向移动。调整辊套轴向位置,使支持辊支撑在工作辊上的长度约等于带钢宽度。其原理与HC轧机相似。3) 大凸度支持辊轧制法。日本君津厂自1979年在热连轧机F4－F7支持辊辊身中部采用大的凸度曲线,增大了控制范围,曲线由5种并成2种,效果良好,103
49资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。仅F7一架即可使凸度变化0035mm。 4)支持辊的凸度可变的(VC辊)技术。支持辊带有辊套,内有油槽,用高压油来控制辊套鼓凸的大小以调整辊型。1977年在住友金属鹿岛厂平整机上使用,此后,在冷轧机及和歌山热带轧机扩大应用。此支持辊具有较宽的板形控制能力,在最大油压49MPa时,VC辊膨胀量为0．26lmm。5)特殊辊型的工作辊横移式轧机。近年来德国西马克和德马克公司分别开发出工作辊横移式CVC轧机和UPC轧机,二者工作原理相同,只是CVC轧机辊型是S形,UPC轧机辊型呈雪茄形。这种轧机工作辊横移时,辊缝凸度可连续由最小值变到最大值。所调整控制板形的能力很强。 6)辊缝控制(NIPCO)技术。NIPCO(NipCOntrol)技术是瑞士苏黎世S－ES公司最近开发的,特点是四辊轧机的支持辊由固定的辊轴、旋转辊套和若干个固定在辊轴上、顶部装有液压轴承的液压缸组成。经过控制液压缸的压力可连续调整辊缝形状,有较强的控制板形的能力。 7)双轴承座弯辊(DCB)技术。将工作轴承座分割成为内侧和外侧两个轴承座,各自施加弯辊力。其优点是提高了轴承的强度,使弯辊时不逼劲,103
50资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。因而增大了弯辊效果及控制度的能力,同时也便于现有轧机改造。 8)对辊支叉(PC)轧制技术(PairCrossroll)。日本新日铁公司广烟厂于1984年投产的1840mm热带连轧机的精轧机组上首次采用了工作辊交叉的轧制技术。PC轧机的工作原理是,经过交叉上下成正确工作辊和支持辊的轴线形成上下工作辊间辊缝的抛物线,并与工作辊的辊凸度等效。调整轧辊交叉角度即可对凸度进行控制。PC轧机具有很好的技术性能。(i)可获得很宽的板形和凸度的控制范围,因其调整辊缝时不但不会产生工作辊的强制挠度,而且也不会在工作辊和支持辊间由于边部挠度而产生过量的接触应力。与HC轧机、CVC、SSM及VC辊等轧机相比,PC轧机具有最大的凸度控制范围和控制能力。(ii)不需要工作辊磨出原始辊型曲线。(iii)配合液压弯辊可进行大压下量轧制,不受板形限制。问答题:1. 何为钢带板形? 板形缺陷的种类.2. 我厂单机架轧机消除板形缺陷的基本方法.3. 画图说明何为正弯,负弯及其作用.第五章新型板带轧机103
51资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。5、1HC轧机5、1、1HC轧机发展简介HC轧机是高凸度控制轧机的简称。该轧机辊系由上下对称的三对轧辊组成,即工作辊、中间辊和支承辊,其中中间辊可轴向移动,并配置液压弯辊装置,因此具有很强的板形控制能力。当前这种轧机已广泛用于冷轧、热轧及平整机生产中。5、1、2HC轧机的结构HC轧机的六个轧辊成一列布置,工作辊由液压正弯或正、负弯,它的弯辊力效果比一般四辊轧机的弯辊力效果增大约三倍以上,因此弯辊力能够选择小而效果大。经过弯辊力变化进行在线板形微调补偿,实现板形的闭环控制。HC轧机的结构与四辊轧机无多大区别,其关键的不同处在于HC轧机有一套轴向移动装置。中间辊的轴向移动可用液压缸的推、拉来实现,与CVC的轴向移动机构相似。将中间辊轴承座与液压缸连接装置安装在操作侧,便于操作和换辊,油压回路采用同步系统保证上下中间辊对称移动,中间辊移动由港在几家左右立柱内侧上,易于加工维护。5、1、3HC轧机的特点1)具有良好的板形控制能力,103
52资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。能利用调整弯辊力及中间辊的轴向位移量而获得最佳板形的带材。2)可采用小直径工作辊、大压下量。这样能减少轧制道次和连轧机架数量,3)工作辊可怖带原始凸度,以减少磨辊换辊次数及备用辊的数量。5、1、4HC轧机的应用HC轧机主要用于冷轧机、热轧机及旧的四辊轧机的改造,包括单机架可逆式轧机和平整机及冷连轧机三种。四辊轧机改造为HC轧机常见两种方法:一种是经一定的加工修改后,在工作辊和支承辊间加入中间辊,使其成为六辊HC轧机,轧种方法多用于冷轧机改造;另一种是在原来的四辊轧机基础上,加上一套工作辊轴向移动装置,使其成为HCW轧机,这种方式多用于热带轧机上。5、2UC轧机5、2、1UC轧机的基本概念UC轧机基本上是一台HC轧机,可是增加了新的功能,能进行多样化的板形控制。它除了具有HC轧机的特点外,主要增加了中间辊弯辊装置。此弯辊装置有一个随动定位块,它能够使弯辊力始终作用在中间辊轴承中心,即使中间辊有轴向移动时也是如此。因此说UC轧机是一种采用小直径工作辊,中间辊弯辊、103
53资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。中间辊移动和工作辊弯辊三种装置进行板形控制的轧机。5、2、2UC轧机的类型根据UC轧机的工作辊直径与辊身长度的比值不同,可将UC轧机分为1)UC－1轧机Dw/L=0、4－0、2 2)UC－2轧机Dw/L=0、2－0、1 3)UC－1轧机Dw/L<0、1按照中间辊移动和中间辊和工作辊均移动也分别称为UCM轧机和UCMW轧机。5、2、3UC轧机的结构特点由于UC轧机可使用很小直径的工作辊,因而适合轧制薄而硬的材料。当工作辊直径很小时,工作辊的水平挠曲则成为不可忽视的问题。为了防止挠曲,UC－2和UC－3轧机装备了水平支撑装置,故其工作辊中心相对于中间辊和支承辊有一偏心量在UC－3轧机上,当轧制高硬度材料时,且要求其表面有较好的光洁度,这时在轧机上采用极小的工作辊,并不设置轴承座,以便适应快速换辊的需要。5、2、3UC轧机的板形控制UC轧机三套控制板形的装置为1)工作辊弯辊,主要用于控制轧制板带的边部形状;2)中间辊弯辊,主要用于控制轧制板带的中部形状;3)中间辊移动,103
54资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。主要用于控制轧制板带其余区域的形状。5、2、4UC轧机的应用近年来,已有17台UC轧机分布于日本、德国、南朝鲜、美国等地。台湾于1985年制造了一台UC轧机,其轧制成品厚度为0、15－0、16毫米,宽度为600－1250毫米,速度为1200米／分。5、3 VC轧机5、3、1 VC轧机概述控制带材平直度和控制带材在整个宽度上的厚度均匀性,关键在于必须补偿轧制时产生的轧辊挠度。一般借助于原始辊身凸度和弯辊系统来补偿轧辊挠度,但这些方法的效果是极有限的,而且难于处理带材尺寸和材质的变化所引起的轧辊挠度变化。日本住友金属工业公司发展了一种轧辊凸度可变系统,简称VC辊系统,这样的轧机成为VC轧机。实践证明,它能够有效地控制带材板形和辊型,这种系统已经广泛应用在冷连轧机和热连轧机的精轧机组及铝箔、不锈钢冷轧和平整机冷轧等方面。5、3、2 VC辊系统VC辊系统由VC辊、液压动力装置,控制装置和操作盘组成。VC辊包括辊套、芯轴、油腔、油路和旋转接头等。在辊套和芯轴之间是油腔,辊套两端紧密地热装在芯轴上,103
55资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。以便使其在承受轧制力的同时能耐高压密封。液压动力装置的高压油经旋转接头向辊子供油,经过控制高压油使辊套膨胀,以补偿轧辊挠度。5、3、3 VC辊的特点VC辊系统具有以下特点:1)高效率带钢板形控制;2)结构简单;3)容易操作和维修保养;4)设计安全,独创新颖;5)有可能构成代替传感器的自动闭环控制系统;6)在轧辊设计和制造方面技术完备;7)不需要重新更换及改造现有轧机;8)投资花费少;9)不需要长期停产;10)在结构和操作的工艺方面设计合理。5、4 CVC轧机5、4、1 CVC轧机的基本原理CVC的基本原理是将工作辊辊身沿轴线方向一半磨削成凸辊型,另一半磨削成凹辊型,整个辊身呈S型或花瓶式轧辊,并将上下工作辊对称布置,经过轴向对称分别移动上下工作辊,以改变所组成的孔型,从而控制带钢的横断面积而达到所要求的板形。归纳起来如下:1)轧辊整个辊身外廓被磨成S型或花瓶曲线,上下辊磨削程度相同,互相错位180度布置,使上下辊形状互相补充,形成一个对称的辊缝轮廓。2)上下轧辊是经过其轴向移动的轴颈安装在支座上,103
56资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。或是其支座本身能够同轧辊一起作轴向移动,上下辊轴向移动方向是相反的,根据辊缝要求,移动距离能够是相同的,也能够不同。3)S型曲线加上轴向移动,使整个轧辊表面间距发生不同的变化,改进了带钢横断面的凸度,改进了板形质量。4)CVC轧机的作用与一般带凸度轧辊相同,可是凸度壳经过轴向移动轧辊在最小和最大凸度之间进行无级调节,再加上弯辊装置,可扩大板形调节范围。5、4、2 CVC轧机的主要特点CVC轧机是在HC轧机的基础上发展起来的一种新型轧机。其关键是轧辊具有连续变化凸度的功能,能准确有效地使工作辊间空隙曲线与轧机曲线相匹配,增大了轧机的适用范围,可获得良好的板形。其主要特点为:1)一次磨成的轧辊代替多次磨成不同曲线的轧辊组。2)可提供连续变化的轧辊凸度,辊缝形状可无级调节。3)具有较宽灵活的调节范围4)板形控制能力强。5、4、3 CVC轧机的类型按轧辊的数目,CVC轧机可分为CVC二辊轧机、CVC四辊轧机和CVC六辊轧机三种。CVC二辊轧机的基本原理与普通二辊轧机相同,仅是轧辊带辊形曲线,即呈S形曲线并可轴向移动。CVC四辊轧机分工作辊传动和支撑辊传动两种,103
57资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。实际上是轧辊带S形曲线的HCW轧机。CVC六辊轧机分为中间辊传动和支撑辊传动两种,而S形曲线不但能够在工作辊上,也能够在中间辊上。当S形曲线在中间辊上时,一般采用传动支撑辊。问答题:1. HC轧机的特点2. UC轧机的板形控制方法3. VC辊系统的特点.4. CVC轧机的特点第六章轧辊形状对板形控制的影响6、1辊形设计的任务6、1、1辊形轧辊辊身表面的轮廓形状成为辊型,一般以辊身中部和端部的直径差ΔD(即凸度)来表示。6、1、2在常温下,刚磨制出来的辊型称为原始辊型ΔD0,轧制过程中,由于辊温和磨损的影响,辊型发生变化,这时的辊型称为工作辊型ΔD。工作辊型为ΔD＝ΔD0＋ΔD热－ΔD摩式中ΔD0 原始辊型,凸形为正,凹型为负,圆柱形为零ΔD热 热凸度,凸形为正,凹型为负ΔD摩 103
58资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。磨损凸度6、1、3辊型设计的任务辊型设计的任务就是在扎制过程中使工作辊辊型能够补偿轧制力引起的轧辊弹性变形(包括弹性弯曲和弹性压扁),以保证带钢的横向偏差(断面凸度)最小,这时,工作观念原始辊型的设计条件是:ΔD0＝f－ΔD热＋ΔD摩式中f为工作辊的弹性弯曲变形由于轧辊磨损值很难事先确定,因此,工作辊的原始辊型只由轧辊弹性变形(挠度)和热凸度决定,磨损的影响则靠换辊、合理安排不同产品的轧制计划、压下规程、调整辊温分布等方式来补偿。此时,ΔD0＝f－ΔD热式中轧辊弹性弯曲变形与轧辊刚度和轧制压力有关。轧辊的热凸度ΔD热决定与轧辊的材料和辊身温度分布。由于影响轧辊温度差的因素很多,因此轧辊温差多采用实测值,有时ΔD热也采用实测值。四辊冷轧机的支撑辊一般磨成圆柱形,而工作辊则磨成一定的凸度,能够磨一个工作辊成凸面,也能够两个工作辊磨成凸面的。当辊型设计合理时,上述辊型的组合都能轧出横向厚度比较均匀的带材。6、2轧机辊缝形状的影响因素带钢的横向厚度差(即断面形状的变化)103
59资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。和板形的变化是由辊缝形状的变化引起的。影响辊缝形状的因素有:1) 轧辊的弹性弯曲变形。它使辊缝中部尺寸大于边部尺寸,带钢边部产生凸度,带钢边缘减薄。轧制压力越大,轧辊的弹性弯曲变形越大;轧辊直径越大,刚性就越好,则轧辊的弹性弯曲变形越小。2) 轧辊的热膨胀。轧制时轧件变形产生的热量、轧件与轧辊的摩擦而产生的热量都会使轧辊受热。冷扎润滑液又会使轧辊冷却。由于沿辊身长度上其受热和冷却不一致,在各种因素的影响下,轧辊中部比两端的热膨胀大,从而使轧辊产生热凸度,影响辊缝形状。3) 轧辊的磨损。工作辊与带钢之间、工作辊与支承辊之间的摩擦会使轧辊磨损。影响轧辊磨损的因素也是多方面的,例如:轧辊与带钢的材质,轧辊表面硬度和光洁度,轧制压力和轧制速度,前滑和后滑的大小及支撑辊于工作辊之间的滑动速度等都会影响轧辊磨损的快慢。另外,沿辊身长度方向轧辊磨损是不均匀的,这些都会影响辊缝的形状。4) 轧辊的弹性压扁。轧制时,由于轧制压力的作用,带钢与工作辊之间、103
60资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。工作辊与支承辊之间均会产生弹性压扁。影响辊缝形状的不是轧辊弹性压扁的数值,而是压扁沿辊身长度方向的不同大小。由于工作辊与支承辊之间的接触长度大于带钢与工作辊的接触长度,因而接触长度上各点的压力是不相同的,这就使辊与辊之间弹性压扁值沿辊身长度方向也是不均匀的。工作辊与支承辊之间不均匀压扁引起了辊缝形状的变化。5) 轧辊的原始辊型(凸形、凹形或圆柱形)。轧辊原始辊型不同,就能够人为地使辊缝形状不同。我们在生产中就用轧辊原始辊型 这一因素来补偿上述因素对辊缝所造成的影响。6、3冷轧工作辊原始辊型的选择6、3、1工作辊原始辊型的合理选择是以正常生产条件下相对稳定的轧制压力、辊温和辊身磨损特点为依据的。原始辊型ΔD0本质上起到补偿各因素的平均影响的作用。合理的辊型设计与辊型的实际控制二者是相辅相成的。6、3、2检验原始辊型的合理与否应从产品质量、设备利用情况、操作的稳定性以及是否能有效地减少实际辊型控制与调整的工作等方面来衡量。原始辊型凸度选得过大或过小,103
61资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。都会在带材产品的板形与横向厚度差上反映出来:凸度选得过大会引起轧件的横窜或蛇行以及容易造成断带事故。辊型凸度选得过小有可能限制轧机能力的充分发挥,因为原始凸度小,在实际操作中,压下稍微给大一些,带材就会因出现边浪而报废,尽管此时实际操作上轧制压力还远未达到允许值。6、3、3工作辊原始辊型ΔD0轧辊弹性变形(挠度)f1、轧辊间弹性压扁f2、轧辊热凸度ΔD热的关系如下:ΔD0＝f1＋f2－ΔD热在生产中,原始辊型的选择并不完全是依靠计算,而主要是依靠经验估计与对比,一般先参照国内外同类型或相似轧机的经验与选一个原始凸度值(开始时此值都选得偏小一些),然后根据试轧的效果逐渐修正。从轧机的具体轧制条件出发,经验估计与理论计算互相补充,使辊型的初步设计有较充分的根据。6、4调整辊型的方法6、4、1为了改进板形和缩小横向厚度差,就要控制工作辊的实际凸度和实际挠度,以满足减小横向厚差的要求。在扎制过程中,103
62资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。有很多因素促使工作辊的实际凸度和挠度不断变化。6、4、1、1轧制工作时间的长短,轧制速度的高低,轧制品重的不同,轧辊冷却条件的差异等都会引起轧辊温度分布状况的改变,导致轧辊热凸度的变化,从而引起工作辊实际凸度的变化。6、4、1、2在轧制过程中因轧辊的磨损不断增大,也引起轧辊实际凸度的变化。6、4、1、3轧件厚度、宽度、张力等的变化及轧件机械性能不均等的影响,均会引起轧制压力的大小及横向分布规律的变化,从而引起工作辊实际挠度的改变。6、4、2在辊型设计时,计算出一个原始辊型凸度,可是仅靠一个固定的轧辊原始凸度,显然不能保持良好的板形,这就要求在轧制过程中对轧辊实际凸度和实际挠度不断进行调整(即辊型调节)6、4、2、1按合理的辊型设计,根据经验或计算,对给定规格求出工作辊原始凸度ΔD0,使其保持所需板形及横向厚差。生产中,用工作辊不同的原始凸度来适应各种规格的带材。6、4、2、2调节沿辊身长度上的温度分布,即改变ΔD热。如用长度方向分段冷却轧辊,改变各段冷却液的数量和温度,便可改变轧辊的热凸度ΔD热,103
63资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。从而也就改变了轧辊实际凸度,达到调整辊型的目的。此方法的优点是采用的设备和控制方法都很简单,但它的调整速度很慢,惯性大,不能满足高速轧制的要求,且不能经常保持轧辊热凸度的对称性和稳定性。6、4、2、3改变压下规程,调整轧制压力,改变轧辊实际挠度。例如,带钢产生对称边浪,经过减少压下量,减少轧件本身的挠度就可缓和和消除。此方法的缺点是改变压下量会影响带钢出口厚度,可能导致轧制道次的增加,降低生产率。6、4、2、4采用液压弯辊装置,调节轧辊挠度,改变轧辊实际挠度。当采用这种方法时,轧辊(工作辊或支承辊)两端受一附加的弯曲力作用,可加大或减小轧辊在扎制过程中所产生的挠度,使轧辊实际挠度自动或人工的保持在最佳数值上。液压弯辊的突出优点是快速、准确,能满足高速度、高精度的要求,实现板形自动控制。能使一种辊型适应多种规格的生产,便于磨辊,减少了换辊次数,提高了作业率。但此方法也有缺点,如弯辊力使轧辊有关零件的负荷增加,降低零件使用寿命。6、4、2、5采用高性能轧辊凸度控制轧机,即HC轧机,该轧机在工作辊与支承辊之间有能作轴向移动的中间辊。该轧机能够根据被轧板材的宽度设定中间辊的移动量,这样,工作辊和支承辊在板宽的外侧有一端不接触,103
64资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。消除了工作辊的附加弯曲,因而使工作辊弯辊效果更为显着,提高了辊型调节的灵敏度。问答题:1. 在冷轧过程中影响辊缝的因素2. 如何选择冷轧工作辊原始辊型唐钢冷轧厂单机可逆式冷轧机介绍一、技术特点最突出的技术特性如下:最大轧制速度为1250m/min。根据唐钢的产品大纲,这个速度足以在6500小时内生产600000吨产品。轧制力由上部液压缸定位提供,由伺服阀控制。液压缸是长行程液压缸,带数字位置传感器。工作辊弯辊系统提供正负弯辊,弯辊系统位于固定在牌坊上的弯辊块上。这种设计能够不用拆开与液压缸的连接就可换辊,而且可提供大的弯辊力,获得非常有效的板形控制。采用工作辊窜辊,它允许实现不对称的凸度,如奥钢联VAIâSmartCrown优化板形控制。轧线调整是经过斜楔式设备完成的。它允许不同的轧辊直径,却保持恒定的轧线位置,它在轧机窗口的底部。工作辊由四列圆锥滚子轴承支承,103
65资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。油气润滑。支承辊由滚柱轴承支承。轧辊分段冷却是经过喷嘴组合执行的,遥控气动阀门在52毫米宽的间隔内控制轧制热变形,因而和奇数道次的自动板形控制(AFC)系统配合使用。工作辊换辊是半自动的,是经过一辆侧移车且不用天车的。第一道次开卷机和卷取机有一个很好的设计,可涨缩的芯轴自由端放在外置轴承上,这样可避免由带钢张力和钢卷重量导致的弯曲。第一道次开卷机还装置有自动带钢对中装置,它能够在没有操作工人的干涉的情况下,帮助第一道次轧制顺利进行。为了减少基础量和油库的深度,采用较高的轧制线。轧机的传导是由主操作室执行的。两个卷取机采用下卷曲,其优点是能够检查带钢的两面且减少带钢小车的基础量。乳化液系统采用亚稳态乳化液(皂化值为140或更大),以适于薄钢带(减薄到0.3毫米)。为了减少地下室的需要,主油箱计划安排在地面上,收集箱在地下室。电气设备质量一流,主电机是带有矢量变频控制的交流电机,数据预设置经过可视化的屏幕和键盘完成,103
66资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。减少在面板上控制的数量。自动厚度控制/自动板形控制和主要执行机构将允许很小的厚度和平直度公差,处于同类型轧机在市场上的顶尖水平。二、技术特性3.1入口原料:原料:低碳钢,热轧酸洗涂油卷。含碳量<0.15％最大带钢厚度:4.0mm最小带钢厚度:1.3mm最大带钢宽度:1650mm最小带钢宽度:820mm屈服强度: 245Mpa 最小 370Mpa 最大钢卷:最大外径: 1950mm最小外径: 1000mm内径: 610mm最大卷重: 29.7t平均单位卷重:16kg/mm最大单位卷重:18kg/mm工艺参数:穿带速度: 103
67资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。30m/min基本速度: 520m/min最大速度: 1250m/min加/减速度: 1.5m/s2快速停车: 2.0m/s2操作方向: 从左到右第一道次开卷机:芯轴直径: 610mm最大后张力: 98kN(第一道次开卷机)最大开卷速度: 450m/min电机功率: 750KW (*)电机速度: 0-500-1500转/每分(*)减速比: 6.38/1 (*)3.2轧机轧机基本轧制速度:520m/min最大轧制速度:1250m/min电机功率: 6000KW (*)电机速度: 0-625-1500转/每分(*)减速比: 1.84/1 (*)加/减速度: 1.5m/s2 出口工作辊直径: 490mm 103
68资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。新辊 420mm 旧辊支承辊直径: 1450mm 新辊 1300mm 旧辊辊身长: mm (工作辊) 1750mm (支承辊)最大开口度: 15mm (最大辊径时)最大轧制力: 23040KN3.3出口产品最大带钢厚度:2.00mm最小带钢厚度:0.30mm最大带钢宽度:1650mm最小带钢宽度:820mm钢卷最大外径: 1950mm最小外径: 1000mm内径: 610mm最大卷重: 29.7t平均单位卷重:16kg/mm最大单位卷重:18kg/mm卷取机(两台)103
69资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。芯轴直径: 610mm带钳口最大后张力: 147kN最大速度: 1250m/min电机功率: 3000kw(每台)(*)电机速度: 0-500-1500转/每分(*)减速比: 2.29/1 (*)注:(*)是参阅电气设备表的,速度和电机功率由电气商提供,减速比随之匹配。三、产量计算-来料厚度在1.3～4mm之间,屈服强度:CQ为245Mpa;DQ为224Mpa;HSLA为370Mpa -平均宽度:925,1080,1180,1280,1380,1480,1590mm-平均单位卷重:16kg/mm年实际工作时间如下计算:- 日历时间 : 365天x24小时＝8760小时-大修时间 : 24小时×20天×1次/年=480小时-计划停车和周修时间:8小时×1次/周×51周/年=408小时 -非计划停车时间: 225小时 -年计划工作时间: 8760-480–408-225=7647小时 103
70资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。(不包括支承辊换辊)- 有效作业率 85% 停车时间包括:工作辊换辊: 3.5％ 机械因素: 2.5％ 电气因素: 2.7％ 等料: 3.0％ 其它操作包括检查:3.3％- 年实际工作时间:7640*0.85=6494小时,少于6500小时实际上,用6491小时可完成600000吨/年的产量(3186小时生产300000吨CQ级产品;2626小时生产240000吨DQ级产品;679小时生产60000吨HSLA级产品),考虑速度因数为0.90。每一个轧制程序表中的道次数均为奇数,因此只在出口侧安装板形辊(入口侧板形辊作为选择项,供偶道次用)。四、现场条件和公辅设施1、供电电压 交流10kV3PH ±10%低压 380V/220V ±10% 频率 50Hz ±2% 控制电压 交流220V 蓄电池电压 DC24V&直流220V 电磁阀 直流103
71资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。24V2、水2.1冷却水和工业水质量 单位 数值温度 ℃ 31PH值 7.36悬浮物 mg/l <15总硬度(CaCO3) °dH 9.8Ca2+ mg/l 79.5总碳酸浓度 mgN/l 4.21Cl- mg/l 108.7SO42- mg/l 24.2总铁离子浓度 mg/l 0.1SiO2 mg/l 17.8Mg2+ mg/l 27.6电导率 us/cm 940压力 MPa 0.4～0.52.2脱盐水 质量 单位 数值PH值 7--9悬浮物 mg/l 无全硬度 mg/l(CaCO3) 103
72资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。微量CA硬度 mg/l 微量碱 mg/l <1Cl- mg/l <2SO42- mg/l 无全铁 mg/l 微量SiO2 mg/l <0.1蒸发残渣 mg/l 无电导率 Micros/cm <10温度 ℃ 31压力 MPa 0.2～0.42.3饮用水 质量 单位 数值PH值 7.5±0.1悬浮物 mg/l 无全硬度 mg/l(CaCO3) <50CA硬度 mg/l <40碱 mg/l <1Cl- mg/l <0.1SO42- mg/l <10全铁 mg/l 微量SiO2 mg/l 103
73资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。<1蒸发残渣 mg/l 无电导率 Micros/厘米 <500温度 ℃ 最高31压力 MPa 0.2～0.43、空气3.1压缩空气质量 单位 数值压力 MPa 0.5～0.7温度 ℃ <40露点 ℃ -20含油量 mg/Nm3 <0.3固体悬浮物 mg/Nm3 <13.2仪表用气 质量 单位 数值压力 MPa 0.5～0.7温度 ℃ <40露点 ℃ -40含油量 mg/Nm3 <0.1固体悬浮物 mg/Nm3 无4、蒸汽 质量 单位 103
74资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。数值压力 MPa 0.4～0.6温度 ℃ 1905、介质消耗近似的流量和消耗(仅供参考)公辅介质 单位 流量 平均消耗 备注 平均流量 最大流量 压缩空气气动功能测厚仪板形辊油气润滑系统干燥带钢管道中的泄露总计: Nm3/h8010010050110040 103
75资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。170100100501100120 16.6Nm3/t 连续使用连续使用连续使用连续使 1470 1640 仪表用气 Nm3/h 2 10 0.02Nm3/t 自动控制阀脱盐水冷却轧辊 m3/h 2 40 0.02m3/t 填充和补充工业用水 103
76资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。m3/h 10 20 不定期冲洗冷却水轧辊冷却系统热交换器液压单元润滑单元电机冷却总计: m3/h5001446100660 7002065200985 7.5m3/t 不包括主电室和操作室空调的冷却水蒸汽轧辊冷却系统 103
77资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。t/h 1 1.4 12.7公斤/t 热交换器不必连续使用,只在轧机停止时加热油 液压油 l/y 1800 1800 0.003l/t 循环油 l/y 5400 5400 0.009l/t 齿轮润滑油 l/y 200 200 0.0004l/t 干油 Kg/y 800 800 0.001Kg/t 轧制油 l/y 180 180 0.3Kg/t 电 电能消耗 KWh/y 30×106 50.2KWh/t 6、废水、废气表名称 温度(℃) 成分/污染物 平均流量(m3/h) 备注轧机本体 设备(滴漏,冲洗,排水系统 40 冷凝和工业水 103
78资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。1500m3/y烟气排放) 乳化液:2~5g/l 泥和铁:15g/l 烟气 总废弃物<10mg/Nm3 180000Nm3/h液压润滑油 40 液压润滑油 15m3/y 泥和铁:15g/l 传输罐的清洗 40 脱盐水 乳化液:2~5g/l 15m3/month 泥和铁:15g/l 每月清洗两次轧辊冷却系统主罐的冲洗 40 脱盐水 乳化液:2~5g/l 113m3/y 泥和铁:15g/l 一年冲洗一次主罐的撇渣器 40 矿物油,润滑油,干油 间断的0.5m3/day/maxi主罐的磁分离器 40 矿物油,润滑油,干油 5m3/week7、轧辊消耗轧辊消耗是取决于产品的,103
79资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。但下列数据是经过考虑的。工作辊(3％Cr):轧制1000吨钢材,一对工作辊子消耗3.5mm(一年消耗30根、153.4吨辊子)支承辊(3％Cr):轧制5000吨钢材,一对支承辊子消耗3.75mm(一年消耗3根、99.5吨辊子)。8、打捆带在轧机出口,每个钢卷打一道捆带(32×0.9mm),年消耗捆带量为31200kg,生产600000吨钢卷。9、噪音等级距离主设备至少1米的噪音为85dB(A)。参见附件9保证值和测试方法。 能力: 75吨和30吨带钢卷钳 最小钩子高度: 轧线标高为＋2285mm时,高出地坪9m卖方保证值数值和测试方法7.1测试的条件测试的主要阶段的描述无负荷试车无负荷试车涉及到线上必须的设备功能测试。无负荷试车阶段与设备安装完成后的阶段一致,而且延续到所有需要的设备功能测试成功的完成,准备负荷试车(包括冷试车和热试车)103
80资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。。冷负荷试车设备准备好运行,所有功能能够被工人应用,目的是带卷操作。冷负荷试车包括如下功能:- 按正确的工艺顺序- 初步微调- 检查工艺参数- 批量生产的最终检查热负荷试车热负荷试车是冷负荷试车之后的阶段,直到成功地论证该生产线已经经过了相关的负荷试车。热负荷试车阶段说明,随着冷负荷试车的完成且延续到论证,该生产线有能力生产商品卷,设备性能满足技术要求,就经过负荷试车了。这时双方签署协议陈述负荷试车已经成功的完成。商品卷的定义为满足附件1相应标准的产品。调试达产调试达产阶段是有经验的操作和维修工人在工厂操作设备,这样,产量逐渐增加到性能测试开始证明生产线的产量。调试达产阶段是从负荷试车完成到生产线磨合且声明开始执行性能测试。在这一阶段,如果需要,卖方将建议买方进行特殊的试车活动,103
81资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。包括产品大纲中不常见的产品规格,其目的是完成全部产品范围的试车性能测试经过了所有的性能测试后,生产线就成功的被接受了。在测试阶段,所有单体设备的测试和合同工厂将依据合同说明和国际标准执行。每个时期依据附件12的进度表安排,每项测试的起止时间由双方代表讨论并确定。所有的测试将由买方在卖方的指导下完成。在每一项测试之前,双方检查设备的条件和功能,她们共同确认,条件合适时写出报告,双方签字。测试工具将列在相关的保证值项目中,相应工具由买方提供。特殊工具由卖方提供。参见附件9的测试工具附表。负荷试车完成后,开始性能测试,以确认卖方提供的工厂的设备的性能。性能测试阶段的最长延续时间依据附件12的时间表指示的时间卖方的分析方法将由双方确认。买方提供:合适的受过培训的工作人员,包括那些到卖方国家相应工厂和相应钢铁厂的工人和所有的电、103
82资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。煤气、空气、水、蒸汽、材料、消耗品、设备和基础结构及其它货物和必要的装备来进行性能测试工厂的操作和维修将依照卖方的说明书手册进行。卖方关于执行和指导测试的责任如下:-建立完整的和详细的测试程序-详细的测试和程序的描述-如果买方提供所有的在测试和考核阶段所需的材料、消耗品和人力,卖方将提出预先的测试时间表。买方在卖方的指导下,调整机械和电气,建立稳定的操作状态。设备调整的生产程序代表CRM线的产品大纲,将由有资格的受过培训的操作人员操作;在调试期间,有足够的轧制时间来调试,测试采用在性能测试之前由买方为性能测试选定的产品。如果生产线停车30分钟以上,且没有提供乳化液循环,钢卷在要性能测试之前先运行热身到达到稳定的条件,卖方将供应详细的时间表。保证值评估将进行,评估工具由卖方提供。各组之中,一些性能能够单机或集体检测。一项性能测试完成,性能被买方认可,建成独立的接受记录,卖方和买方签字。如果在热试车和产品积累时期,103
83资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。性能保证值完成为了一个或几个参数,在买方同意的前提下,这些参数的性能测试认为是顺利经过了。如果一个性能不能是达到要求,分析之后,卖方将找到失败的正确的理由;然后卖方有资格重复测试一次。如果保证值在第二次测试后不能是达到要求,卖方有资格由她自己的人员再重复测试。对每个保证参数,如果上面的测试失败,卖方将依照清算损失表赔偿清算损失。在买方接受生产线之前,必须调整导致生产线受停车时间限制的原因。卖方应该做测试过程的时间表,一般是双方代表讨论,特别选择和制定测试程序和它的量,质量和材料需要的规格,和特殊操作一样,消费品和能源介质也需要。另外,对详细操作和维护出版和每次测试的日期,双方将达成一致。在每次测试前三个月,依照附件12预定的测试时间,卖方将供应详细的测试程序。7．2无负荷试车完成了建筑工作以后,将开始无负荷试车,负荷试车和最终性能测试,目的是确认设备的性能。性能测试的细节将在之后的阶段讨论并达成一致。因此,性能测试表(如项号、内容、103
84资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。数值等等必须包含)与说明书分开。无负荷试车是在无负荷条件和供货商的指导下进行的,如果设备的功能与合同中的说明书一致,买方就满意无负荷试车。在开始无负荷试车之前,双方代表应确认并详解如下条款:经双方同意,在下列表中能够添加其它项目(1) 所有液压和循环系统的单独测试a. 执行油性质分析b. 系统压力c. 介质温度的控制d. 密封测试(2) 所有风扇和鼓风机的单独测试a. 系统压力b. 节气闸控制(3) 所有传动装置的单独测试a. 液压和气动缸b. 液压马达c. 电机和其它包括在机械部分的装置d. 丝杠装置(4) 传动装置的机械调整和速度匹配(5) CPC系统a. 传动测试(控制范围)103
85资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。(6) 轧机换辊(7) 全线无负荷试车 全线连动试车当无负荷试车成功的完成时,在设备安装和启动适时地执行的条件下,提供双方签署的报告。7.3负荷试车7.3.1前提为了无负荷试车后的冷负荷试车和热负荷试车,买方应准备如下的钢卷,测试之前双方确认:(1)冷负荷试车的 －冷负荷试车的定义 数量: 大约20卷 厚度: 1.5～2.5mm宽度: 920～1600mm平均单位卷重: 16kg/mm(2)热负荷试车的－热负荷试车的定义:与商业的产品条件相同 数量: 大约60卷 厚度: 1.3～4.0mm宽度: 820～1650mm最大单位卷重: 103
86资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。18kg/mm经双方同意,实际的带钢尺寸将从生产线测试品种中选择7.3.2执行测试(1)自动生产测试如果象说明书里描述的,以自动方式连续生产20卷钢卷,就认为”自动功能列表”中所列功能自动测试成功。这项测试将在独立分开的日子,进行3次。最大速度:轧机入口: 450m/min轧机出口: 1250m/min热负荷试车在这项测试中,生产线必须对同一产品连续生产20卷钢卷(尺寸和数量根据双方协商确定CQ级,热轧酸洗带钢,2.5×1050mm,最大压下率70％,切边)。轧机出口侧轧制速度至少为400m/min。当负荷试车成功的完成时,在设备安装和启动适时地执行的条件下,提供双方签署的报告。负荷试车在附件12中显示的阶段完成。7.4性能测试7.4.1性能测试的一般条件热负荷试车成功的完成且双方确认后,功能测试就在卖方的指导下由买方执行。功能测试由双方共同制订时间表。测试之前双方共同确认测试设备和精度。103
87资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。7.4.1.1来料要求为了实践生产线的功能,来料卷质量要和EN10051(1997年9月)标准一致,满足如下要求。厚度根据EN10051表2和3,在任何情况下:±厚度公差小于正常厚度的5%0.2%±厚度公差梯度在每一米带钢长度上小于正常厚度的宽度依据EN10051表6,在任何情况下:宽度公差小于+20mm,宽度公差为正值0.5%±宽度公差梯度在每一米带钢长度上小于正常宽度的凸度依据EN10051表9,在任何情况下:0.2% (距离边部40mm±板形正凸度在每10米带钢长度上小于正常厚度的测量)。镰刀弯依据EN10051,8.5节在任何情况下:头和尾每5米镰刀弯小于20mm。在带钢体上每10米镰刀弯小于25mm 在带钢体上每100米镰刀弯小于80mm 103
88资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。板形依据EN10051,表7,在任何情况下:板形缺陷小于150IU。卷取温度卷取温度变化:30°C±在头尾25米内,卷取温度变化小于25°C±其余部分卷取温度变化小于塔形酸洗线上的成品卷允许的塔形:2mm±整卷小于±20mm;层间小于。楔形传动侧和操作侧的厚度变化最大为45µm。过大的楔形会导致板形错硬度 在总长度和宽度方向上,硬度(屈服强度)变化:5%;带钢头尾30m±10%;宽度精度遵从热轧产品的国际标准时,沿宽度方向的屈服强度变化小于±在总长度和宽度方向上屈服强度变化小于允许的屈服强度公差为20%。±带钢质量带钢没有边部裂、结构缺陷、夹轧、压痕、气孔等会导致成品的表面缺陷的因素。热轧卷的许多质量参数在可逆式冷轧机入口检查不出来,仅在生产过程的上游或下游被注意到。因此,103
89资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。当缺陷在钢卷上随机出现时,或挑选钢卷时,这些钢卷将被剔除。在来料不好的情况下,不能确认保证值功能,买卖双方共同协商合作的最好方法,完成功能测试。7.4.1.2设备和工艺要求每次换辊和测试之前,轧机要调零和调水平。总的轧辊偏心由液压缸位置传感器测量,轧辊在满负荷的20%的负荷下,缓慢旋转,偏心量不超过50µm。用于测试的乳化液是买卖双方在测试之前共同确定的。减速停车是由自动功能决定的。轧制速度大于或等于模型计算出来的速度的90%。测试期间,机架必须保持温度的平衡,如果换辊或停机超过30分钟且工作辊冷却,那么,在继续测试之前至少在正常状态下轧制一个钢卷。下述情况下,测试钢卷将被剔除: 未经卖方指导人员同意的任何操作工人的手动操作 任何快速的和紧急减速停车的情况。7.4.1.3测试组织厚度公差的超差长度和产量测试在同一阶段进行。保证值测试工具 测试项目 测量工具 备注1 产量 每天产量报告 103
90资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。2 厚度偏差 千分尺 3 卷区精度 测量尺 4 带钢平直度 检查台–尺 5 带钢清洁度 参见1.3.3.6 6 辊耗 磨辊记录–重量测量 7 轧制油消耗 维修记录 8 换辊时间 计时器 10 头尾超差 米尺 11 穿带速度 PLC-计时器 12 噪音 便携式噪音测量仪 13 电耗 能源报告 7.4.2产量的保证值7.4.2.1产量来料要求:参见7.4.1.1每个钢卷重量为16kg/mm×带钢宽度。在热轧厂来料平均单位卷重达不到16kg/mm的情况下,表中所给数据将根据新数作相应调整。设备和工艺要求:参见7.4.1.2持续时间日班8小时,103
91资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。连续6小时用于测试。每班选用下表中的两种产品进行测试。每种产品至少连续地生产2小时。测试品种和保证值来料尺寸 出口尺寸 钢种 小时产量tph厚度(毫米) 厚度(毫米) 宽度(毫米) 1.3 0.4 1080 TANCQ02 61.31.5 0.6 1180 TANCQ07 83.22 0.85 1280 TANCQ12 111.62.5 1.25 1480 TANCQ20 148.81.6 0.4 1080 TANDQ02 62.62 0.6 1180 TANDQ07 83.82 0.6 1380 TANDQ09 88.43 1.25 1280 TANDQ18 123.11.5 0.6 1180 TANHSLA07 82.8a)在上表中产量测试的详述参见附件1关于产量计算的详述。产量计算表的中列入了9种产品,轧制条件例如:速度、钢种、等等…,发生变化时,小时产量的数值因此将被修改。103
92资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。为了调整轧制工艺参数,至少10卷所选定的钢卷已经预先轧制。b)测试中某些产品不用,另外一些由买卖双方共同选择。在这种情况下,小时产量照此计算。如果产量测试因买方提供的材料、设备、人员或其它由买方影响因素的失误而中断,测试将继续进行以补偿中断的时间,损失的时间不包括在测试时间里。如果中断时间超过1小时,将重复测试。更换剪刃、换轧辊等操作时,测试将继续进行以补偿中断的时间,损失的时间不包括在测试时间里。如果产量测试因卖方提供的材料、设备、人员或其它由卖方影响因素的失误而中断,测试将继续进行以补偿中断的时间,损失的时间包括在测试时间里。如果中断时间超过1小时,将重复测试。保证值数据:测试的小时产量大于等于附件1中产量计算的小时产量在测试期间轧制的吨数,除以轧制时间等于产量P/(Tp-Tl)>=PgP=103
93资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。测试期间所给产品的累计产量Tp=所给产品的测试时间Tl=非卖方因素引起的累计的时间损失Pg=附件1中产量计算表中的产量检查程序每种产品单独计算产量,而且实际产量与保证值产量对比。当测试班的产量用该班积累的测试时间除所得产量>=小时产量保证值时,认为给定产品的测试成功。7.4.3质量的保证值7.4.3.1厚度公差来料要求:参见7.4.1.1张力超出保证值的热轧卷不能轧制。带钢在加、减速速度低于50m/min时不是保证值范围。道次轧制最多不超过5道次。带厚度偏差1)保证值下列厚度偏差是以下列带材长度为依据的统计值(95.4%命中率)。 钢 种l 宽 度 宽度(mm) 偏差值(+/-%) 进口 出口 103
94资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 CQ&DQ 1.3 0.3 820 1.0 2.0 0.6 1230 0.8 2.5 0.85 1430 0.7 3.2 1.25 1530 0.7 4.0 2.0 1650 0.7最终厚度的上述偏差值在轧机机架的最后轧制道次小于250m/min的恒速轧制是无效的。在最后轧制道次,在轧机出口处,全部厚度偏差是参考测厚仪传感器的出口信号的。测厚仪传感器测量带材中心的厚度。上述偏差不包括测厚仪传感器的干扰和测量错误。测定值是经过使用厚度分离器计算得出的(顺序控制设备功能之一)。仪表数据应评估卷的全部长度,除了头部和尾部未被轧制和穿带部分。厚度评测值在最后轧次头部10m以后到最后轧次结束点10m以前是有效的。在恒速轧制下的厚度偏差,在生产线加速或减速后第一次达到厚度偏差目标值后,都是有效的。7.4.3.2卷取精度 来料要求:参见1.3.1.1。产品要求在酸洗线切边。设备和工艺要求:参见1.3.1.2。103
95资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。轧机入口的带钢对中装置要求启动。最小钢卷张力为2kg/mm2。持续时间3个日班(如果必要)测试产品每种产品至少3卷,这种选择与在现场预先测试的产品一致。最多择9种不同的产品。保证值最大塔形:整卷为±3mm,相邻层间不超过±1mm前5圈和后3圈层间为±5㎜;最后一圈不保焊缝前后两圈,由于热轧来料的镰刀弯塔形保证值为4mm。检测程序保证值采用钢卷侧面专用的尺子测量钢卷层间的塔形。7.4.3.5板形来料要求:参见.7.4.1.1。设备和工艺要求:参见7.4.1.2。－传感器和测量装置根据制造商的详细说明正常维修和校准。－传动机构正常工作。－自动板形控制系统处于应用状态。－最小带钢张力为2kg/mm2－板形仪和轧机出口辊子的几何调整依照卖方的详细说明书和指导进行。103
96资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。持续时间如果可能,将在产量测试阶段。测试产品与产量测试产品相同保证值数据下表所提供的数据能够达到,条件是在附件1中提到的计算速度下,而且基于奥钢联公司提供的测量和控制。单位:(I-Units)宽度(毫米) <1050 1050～1250 >1250 保证值长度/钢带长度(%)厚度(毫米) 稳态 加减速 出口速度低于200mpm 稳态 加减速 出口速度低于200mpm 稳态 加减速 出口速度低于200mpm 0.3-0.6 7 10 13 8 12 15 10 14 17 980.6-1.0 8 11 15 9 13 17 10 15 19 103
97资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。97>1.0 8 11 15 9 13 17 10 15 19 95.4钢种的屈服强度高于350Mpa时上表中的值提高25％。出口速度低于60m/min时,不作保证。检测程序每个区域公差范围内的点的数量记录下来,所有公差范围内的点占每种产品的全长的百分数必须大于或等于说明书中保证值百分比。I-Unit的定义带钢板形缺陷的量基于计算相对最长的展开带钢长度及其周期的距离。设想缺陷是正弦曲线,一般的比值为:[I.U.]缺陷＝｛(L-L0)/L0｝*105[I.U.]缺陷＝(π2/4)*(H/L0)2*105板形偏差是如下的定义,沿带钢宽度方向分布的张力转化成内在的板形缺陷。将横跨带钢方向的测量值和目标值的差值开方(PLA),在板形辊每转一个周期时取值。PLA=｛Σ(Refi－Mesi)/(P-1)｝ 我单位其中I＝1～P;Ref:每一个区域的板形目标值;Mes:每一个区域的板形测量值;P:全部覆盖带钢区域的数量(部分地覆盖部分除外)检测程序测量将由轧机出口侧的板形辊完成。103
98资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。7.4.3.6轧机出口最后一道次轧制后带钢表面清洁度来料要求:参见7.4.1.1。设备和工艺要求:参见7.4.1.2。－轧机出口防缠导板和空气刮板应该完全运作的。－轧辊冷却系统和过滤系统在正常的条件下运行。－乳化液根据下表控制测量 操作 实验％油 每班一次 每天一次PH 每班一次 每天一次皂化值 每天一次铁浓度 每天一次氯浓度 每天一次油酸浓度 每天一次乳化液稳定性或微粒尺寸每天一次工作辊粗糙度必须根据卖方的建议和生产需要决定。工作辊粗糙度在0.4μRa～3.5μRa之间变化保证值数据－油浓度在100~300g/㎡/侧之间变化－铁浓度(包含在油里)在50~100mg/㎡/侧之间变化持续时间在测试阶段,也就是在平均操作条件下取样。103
99资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。检测程序1）铁浓度测量,提供3种方法:2）A)胶带”SCOTCH”B)塑胶片”DYTEX”法C)聚氯乙烯溶解在三氯乙烯和5％浓度癸二酸盐中,喷射到带钢上。然后,将胶带或塑胶片溶解到酸中,称量残余粒子或燃烧胶片,溶解燃烧残渣。2)油浓度测量,提供3种方法:A)玻璃纤维的擦布沾上三氯乙烯,擦拭带钢表面。然后溶剂蒸发,擦布在碳浓度测试炉(WOSTHOFF)中以1250℃燃烧。测出二氧化碳气体传导率。B)残余在带钢表面上的油,被四氯化碳除去,然后,被除去的油的红外线与参考光谱比较。C)”BOGGS”和”PELISSIER”方法:将150mm×300mm的样品放入520℃的炉子气体转变为carbondioxide二氧化碳且分解,在”WOSTHOFF”分析仪中产生碳酸水溶液。在选用奥钢联推荐的乳化液的质量和含量指标或QUAKER化学制剂公司的乳化液时,上述保证值有效。7.4.3.7轧辊消耗轧辊消耗取决于产品的质量,轧制质量和工艺操作同等重要。－附件1中所给数据能够认为是正常操作提供的换辊、磨辊、103
100资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。和处理,已经在试车阶段依据卖方的建议进行的。－不包括所有带缺陷的辊子。－不包括操作问题引起的磨削厚度问题7.4.3.8轧制油消耗轧制油消耗取决于所用轧制油的型号,酸洗卷的涂油量和轧辊粗糙度。－一般操作情况下,典型的消耗为0.3kg轧制油每吨钢卷,这时可逆轧机的参考值。7.4.3.9烟气排放系统基于水中是亚稳态轧制油(大约3～5％),由轧机其它原因带来的浓缩的或蒸发的污染物除外,出口排放量为:－灰尘<50mg/Nm3(被批准的)－油<150mg/Nm3(被批准的)油分离效率:大于10micron的油颗粒大于或等于80%7.4.3.10换辊时间从准备好轧机工作辊换辊到轧机准备好开工(带钢不在机架中):－从打开轧机门到HGC液压缸复位,如果是最理想的手动操作,该时间少于270秒。7.4.3.11成材率成材率不能仅从轧机上评估,103
101资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。而必须从酸洗线入口到镀锌线出口考虑。它也取决于平均钢卷重量。－典型的可逆式冷轧机的数值(不包括下游工艺除去的头尾超差)为99.8％。7.4.3.12头尾超差(由电气商确认)解释下列带钢长度将是超差部分:头部:--从轧机到出口卷取机芯轴长度加2圈和加速到200m/min:14米超出正常范围的±3%。--入口卷取机芯轴到轧机的长度包括最后2圈和减速到200m/min,加上300mm的安全距离,阻止厚的部分到达轧机:21米超出正常范围的±3%。7.4.3.13穿带速度最小穿带速度为30m/min。用平直的酸洗卷测试没有头部的折痕。7.4.3.14最大轧制速度在新辊时最大轧制速度为1250mm。用最后一道次速度能达到最大轧制速度的产品测试。7.4.3.15噪音等级距离主设备1米处,最小噪音为85dB(A)不包括下列区域,最大噪音为100dB(A)油库或其它地方的泵103
102资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。也不包括下列区域:轧机处噪音在100dB(A)以内轧机出口噪音在115dB(A)以内乳化液系统噪音在90dB(A)以内马达和减速机噪音在95dB(A)以内上述的数据是一致的:噪音是由线上设备引起的,除去其它噪音和所有引起噪音变化的建筑物或现场布置(墙或其它)噪音认为是野外的噪音等级值。检测程序我们根据标准噪音测量准则,用噪音测量装置来测量噪音。7.4.3.16电耗此值是附件1中提供的,认为是正常操作情况下只包括可逆式冷轧机的数值,而且考虑反馈到电网的能源。103
