刚构t梁空心墩计算书

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1、一、计算依据：1.设计标准：(1)设计荷载：公路-Ⅰ级(2)桥面宽度：12m2.技术规范：(1)中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTGB01-2003；(2)中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004；(3)中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T梁下部结构：空心墩、桩基础温度荷载：温度（升）＝25（C0）温度（降）＝23（C0）设计风载：V10＝2

2、4.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m；壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m，进行裸墩施工阶段验算。施工阶段荷载：（1）架桥机荷载：前支点90t，距桥墩中心56.5cm（考虑到施工误差：增加5cm），则N=900(KN)；M=900×0.615＝553.5(KN.M)（2）桥墩自重：21600（KN）（3）风荷载：基准高度Z＝40×0.65＝26（m）Vd==28.4(m/s)施工阶段的设计风速：Vsd=0.84×Vd＝25.8（m/s）静阵风风速Vg＝

3、GvVsd=1.35×25.8＝34.8(m/s)FH==0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7(KN)N=0M=163.7×26＝4256(KN.M)施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN)M=553.5+4256=4809.5(KN.M)1．稳定性验算a、墩身稳定性验算Pcr＝π2EI/L02取L0＝2×40＝80(m)(按两端自由状态取值)Eh=3.00x104(Mpa)Ih＝11.39(m4)Pcr=5.26e5(KN)Pj=19680(KN)Pc

4、r/Pj=26.75--------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。b、墩壁局部稳定性验算fcd=13.8(Mpa)K==3.333e-3=3947.8(Mpa)显然>fcd，，不会存在局部稳定问题。2．风载计算由施工阶段荷载计算得到，施工阶段裸墩受风荷载影响最大，考虑假设T梁前裸墩迎风状态。墩身自重N=21600(Kn)风载作用下M=4256(Kn.m)e0=M/N=0.197(m)=1.003<3截面按最小配筋率配筋。3．施工计算考虑架设

5、完一孔T梁，正准备架设另外一孔。T梁自重：0.5×（250.24+28.02）×26＝3617.38KNe=0.565(m)M=2044(KN.m)架桥机荷载：N=900(KN)M=553.5(KN.m)桥墩自重：N＝21600(KN)风载：M＝4256(KN.m)荷载合计：N=3618+900+21600=26118(KN)M=2044+553.5+4256=6853.5(KN.m)e0=M/N=0.262(m)L0=1.5×40＝60(m)（考虑一端固结，一端为水平弹性约束）=1.002<3截面

6、按最小配筋率配筋。四、成桥阶段计算：总控数据:跨长l=40.000(m)汽车等级：公路－Ⅰ级其他荷载：制动力、温度影响力、风力车道数=3温度（升）＝25（C0）温度（降）＝23（C0）跨数n=4墩信息:墩=7薄壁空心墩（3m×6m，t＝0.6m）墩高=58.2(m)墩=8薄壁空心墩（3m×6m，t＝0.6m）墩高=39.5(m)墩=9薄壁空心墩（3m×6m，t＝0.6m）墩高=20.9(m)全桥分析采用桥梁博士V3.0计算，由桥梁博士计算得到7～9＃空心墩墩顶与墩底的内力组合值，据此进行空心墩的强度

7、和抗裂验算。承载能力极限状态荷载组合I内力结果:（JTGD60-2004第4.1.6I基本组合根据此组合验算结构的承载能力极限状态的强度）N(KN)M(KN.m)8＃墩墩顶最小轴力1.366e+004-1.484e+003最大弯矩1.659e+0041.834e+004最小弯矩1.971e+004-1.951e+004墩底最小轴力3.239e+0042.161e+003最大弯矩4.185e+0042.489e+004最小弯矩3.535e+004-2.509e+004正常使用极限状态荷载组合I内力结果

8、:（JTGD60-2004第4.1.7Ⅱ作用长期效应组合）N(KN)M(KN.m)8＃墩墩顶最小轴力1.235e+004-2.074e+003最大弯矩1.353e+0041.570e+004最小弯矩1.360e+004-1.594e+004墩底最小轴力2.938e+0042.542e+003最大弯矩3.059e+0043.299e+004最小弯矩3.053e+004-3.290e+004正常使用极限状态荷载组合Ⅱ内力结果:（JTGD60-2004第4.1.7Ⅱ作用短期